рис
. 4)
имеет вогнутость
,
направленную вниз
,
т
.
е
.
при уменьше
-
нии гидростатического давления стремится к асимптоте
.
Это про
-
тиворечит известным экспериментальным данным В
.
Л
.
Колмогорова
,
Г
.
Д
.
Козлова
,
П
.
Бриджмена
.
Несколько более трудоемко выполняется расчет предельного фор
-
моизменения заготовки
(
т
.
е
.
определения высоты высаженной части
,
при которой появятся трещины
).
Пример
4
.
По схеме
(
см
.
рис
. 1)
осуществляется холодная высадка
головки болта из стали
35
при
h
0
= 14
,
65
мм и
d
0
= 14
,
65
мм
.
Требу
-
ется определить относительную деформацию
,
при которой произойдет
разрушение заготовки
,
и сравнить найденное значение с эксперимен
-
тальной величиной
е
э
= 0
,
7
[5] (
см
.
с
. 232,
рис
. 34).
Решение
.
Расчет ведем методом последовательных приближений
.
Задаемся величиной
h
,
после чего выполняем расчет в той же после
-
довательности
,
что и в примере
3
до получения значения
е
i
А
=
е
р
.
В нашем примере получено
:
µ
= 0
,
1
,
h
= 3
,
7
мм
,
d
= 29
,
15
мм
,
σ
=
−
0
,
346
,
е
i
А
=
е
р
= 1
,
65
.
Для найденного значения
h
по фор
-
муле
(24)
находим соответствующую относительную деформацию
е
= 0
,
747
.
Таким образом
,
расхождение
δ
= 6
,
3
%.
Пример
5
.
По схеме на рис
. 1
осуществляется холодная высадка го
-
ловки болта из стали
35
при
h
0
= 19
,
2
мм и
d
0
= 12
,
02
мм
.
Требуется
определить относительную деформацию
,
при которой произойдет раз
-
рушение заготовки
,
и сравнить найденное значение с эксперименталь
-
ной величиной
е
э
= 0
,
8
[5] (
см
.
с
. 232,
рис
. 34).
Решение
.
Расчет ведем аналогично расчету в примере
4
.
Получено
µ
= 0
,
1
,
h
= 4
,
65
мм
,
d
= 24
,
42
мм
,
σ
=
−
0
,
352
,
е
i
А
=
е
р
= 1
,
7
;
е
= 0
,
758
. P
асхождение
δ
= 5
,
6
%.
Далее проанализируем высадку изделий сложного профиля
.
Сначала рассмотрим процесс пластической деформации при высад
-
ке изделия сложного профиля
,
имеющего поперечную симметрию вер
-
ха и низа высаживаемой части относительно плоскости разъема ин
-
струмента
(
рис
. 5).
По мере заполнения полостей штампа оформлен
-
ные части заготовки превращаются в застойные зоны
,
являющиеся как
бы продолжением инструмента
.
С учетом этого начальный момент ка
-
ждого этапа дальнейшей деформации фактически представляет собой
осадку с предельным трением на показанных штриховыми линиями
границах зоны пластической деформации
.
Таким образом
,
изменение удельной силы в процессе высадки рас
-
сматриваемого изделия сложного профиля можно рассчитывать в ха
-
рактерные моменты заполнения штампа по формуле
,
полученной из
формулы
(24) [1],
путем подстановки в нее предельного коэффициента
68 ISSN 0236-3941.
Вестник МГТУ им
.
Н
.
Э
.
Баумана
.
Сер
. “
Машиностроение
”. 2004.
№
4
