Решение
.
По формуле
(20)
определяем накопленную деформацию
,
полученную высаживаемым участком на предварительном переходе
:
e
i
0
= 2 ln(28
,
5
/
18) = 0
,
919
.
По той же формуле
(20)
определяем накоп
-
ленную деформацию
,
полученную высаживаемым участком на после
-
дующем переходе
:
e
i
1
= 2 ln(38
/
28
,
5) = 0
,
575
.
По формуле
(21)
нахо
-
дим суммарную накопленную деформацию
e
i
= 1
,
494
.
Кривая упроч
-
нения отожженной стали
20,
показанная на рис
. 31,
с
. 62
справочника
[4],
построена для условных степеней деформации
,
поэтому по фор
-
муле
(22)
вычисляем
e
= 0
,
776
,
после чего находим напряжение те
-
кучести
σ
s
= 800
МПа
.
С учетом того
,
что смазочный слой на втором
переходе высадки не возобновлялся
,
принимаем среднее значение ко
-
эффициента трения
µ
= 0
,
3
,
после чего по формуле
(15)
находим отно
-
сительную удельную силу высадки поперечного утолщения
q
= 1
,
439
.
По выражению
(18)
находим площадь поперечного сечения в момент
окончания высадки
F
= 1134
,
1
мм
2
,
после чего по формуле
(17)
вы
-
числяем силу высадки
Р
= 1305
,
7
кН
.
Таким образом
,
расхождение
δ
= 0
,
4
%.
Для определения силы
,
требующейся для выталкивания высажен
-
ного изделия
,
можно использовать формулу
P
выт
=
n
9
i
=1
µ
i
σ
si
F
тр
i
,
(23)
где
F
тр
i
—
площади вертикальных проекций поверхностей контактно
-
го трения заготовки с инструментом
;
µ
i
и
σ
si
—
коэффициенты трения
и напряжения текучести материала заготовки на соответствующих по
-
верхностях контакта
.
В справочнике
[5] (
см
.
с
. 297)
указывается
,
что из этой силы следу
-
ет вычитать силу
,
действующую на высаженную заготовку со стороны
упруго сжатого выталкивателя
.
Приведены и соответствующие форму
-
лы
.
Но на самом деле это грубая ошибка
,
сильно занижающая расчет
-
ное значение силы выталкивания
.
При воздействии толкателя пресса на
выталкиватель штампа сила упругого сжатия переходит с опоры на тол
-
катель и никак не способствует уменьшению потребной силы выталки
-
вания
.
Образно говоря
,
упругое сжатие пола не снижает силу
,
требую
-
щуюся для поднятия с него тяжелоатлетического снаряда
,
и вычитать
упругую силу из веса снаряда некорректно
.
Теперь рассмотрим прогнозирование разрушения заготовки в про
-
цессе высадки
.
Данный вопрос ранее излагался в работе
[5] (
см
.
с
. 229–233).
Однако
приведенный там материал представляется спорным
.
Рекомендация использовать графический метод суммирования по
-
вреждений является нерациональной
,
поскольку требует большого
ISSN 0236-3941.
Вестник МГТУ им
.
Н
.
Э
.
Баумана
.
Сер
. “
Машиностроение
”. 2004.
№
4 63
