Рис
. 12.
Варианты высадки с жесткой зоной на части верхней поверхности
лы
(40),
а также того
,
что в частных случаях формула наиболее общего
случая при
d
1
=
d
2
должна совпадать с формулой
(31),
а при
d
2
=
d
—
с формулой
(40),
можно получить
,
что в общем случае
q
= 1 +
0
,
5
d
3
1
d
s
1 +
d
1
d
2
t
+ (
µ
+
µ
2
)(
d
4
−
d
4
1
)
8
d
3
h
,
(41)
где приведенный коэффициент трения
µ
2
=
0
,
5(
d
2
−
d
1
) +
µ
(
d
−
d
2
)
d
−
d
1
.
(42)
Пример
11
.
На цилиндрической заготовке из стали Ст
3 (
рис
. 28
на с
. 306
и
2-
я строка табл
. 21
на с
. 308
справочника
[4])
диаметром
d
0
=
d
1
= 4
,
44
мм по схеме
,
показанной на крайней правой ча
-
сти рис
. 12,
был высажен фланец с
d
2
= 6
,
68
мм
,
d
= 8
,
97
мм и
h
= 0
,
93
мм
.
Сила окончания высадки равнялась
Р
э
= 100
кН
.
Тре
-
буется теоретически определить силу окончания высадки и сравнить
полученное значение с экспериментальным
.
Решение
.
По формуле
(32)
определяем накопленную деформацию
в высаживаемой зоне
:
e
i
= 2 ln(8
,
97
/
4
,
44) = 1
,
406
.
Так как кри
-
вая упрочнения стали Ст
3,
показанная на рис
. 41,
с
. 64
справочника
[4],
построена для условных степеней деформации
,
то по формуле
(22)
вычисляем
e
= 0
,
755
,
после чего находим напряжение текучести
σ
s
= 800
МПа
.
Принимаем
µ
= 0
,
3
,
после чего по выражению
(42)
на
-
ходим
µ
2
= 0
,
399
,
а затем по формуле
(41)
вычисляем относительную
ISSN 0236-3941.
Вестник МГТУ им
.
Н
.
Э
.
Баумана
.
Сер
. “
Машиностроение
”. 2004.
№
4 75
