B
0
вносит погрешность не более
5 %,
или в абсолютной форме не более
0,006
мм
.
Оценка влияния деформации радиуса валков
.
Влияние этой де
-
формации учитывается величинами
N
1
и
N
2
,
поэтому для ее оценки
следует принять
N
1
=
N
2
= 0
.
Вспомогательные величины будут
a
2
=
e
2
=
n
2
= 0
,
а величины
Ω
,
Φ
,
ω
приобретут другие значе
-
ния
:
Ω = 32
,
6601
·
10
−
6
;
Φ = 109
,
2798
·
10
−
6
;
ω
= 122
,
2771
·
10
−
6
.
Изменит свои значения и коэффициент
γ
.
Его новые значения даны
в табл
. 3.
Расчет
“
точных
”
размеров профиля без учета радиальной
деформации производился так же
,
как и ранее
,
но только при исполь
-
зовании новых значений величин
Ω
,
Φ
,
ω
и
γ
.
Результаты расчета све
-
дены в табл
. 3.
Полученные
“
точные
”
значения сравнивались с точны
-
ми значениями
,
рассчитанными с учетом всех факторов по формуле
ε
−
δR
= ((
f
T
L
1
)
−
δR
−
f
T
L
1
)
/
(
f
T
L
1
)
max
.
Результаты сравнения даны в табл
. 3,
по которым построен график
ε
−
δR
=
ε
(
ζ
1
)
(
см
.
рис
. 3,
график
2
).
Пре
-
небрежение этой деформацией вносит в расчет погрешность
,
которая
может достичь
14,6 %,
или
0,018
мм
.
Анализ влияния переменного характера коэффициента
γ
.
При
-
мем коэффициент
γ
=
const.
Исходя из сделанного ранее предположе
-
ния о его слабом влиянии на профиль валка
,
для анализа можно вы
-
брать любое значение
γ
в интервале величины
ζ
1
от
−
0
,
06
до
0,44.
Поэтому принято
γ
=
−
0
,
03552
·
10
6
(
среднее значение
γ
в интерва
-
ле
ζ
1
от
– 0,06
до
0,44).
В связи с этим определены
“
точные
”
значе
-
ния профиля
(
f
T
L
1
)
c
при
γ
=
const
и погрешность расчета по формуле
ε
c
= ((
f
T
L
1
)
c
−
f
T
L
1
)
/
(
f
T
L
1
)
max
.
Результаты приведены в табл
. 3,
по кото
-
рым построен график
ε
c
=
ε
(
ζ
1
)
,
показанный на рис
. 3,
график
3
.
Погрешность расчета при допущении
,
что
γ
=
const,
не превышает
2 %,
или
0,003
мм
.
Небольшая погрешность позволяет переменным характером коэф
-
фициента
γ
пренебречь и при расчете размера
f
L
1
использовать в прин
-
ципе любое значение
γ
в возможном интервале величины
ζ
1
,
но лучше
поближе к минимальному значению
.
Зависимость
(
f
T
L
1
)
c
=
f
(
ζ
1
)
при
γ
=
const
становится строго линейной
.
Оценка одновременного влияния слабо влияющих факторов
.
Из анализа вытекает
,
что коэффициент
B
0
,
переменный характер ко
-
эффициента
γ
и деформация радиусов валков
δR
слабо влияют на
профиль валков
.
Самое слабое влияние оказывают первые два фактора
.
Степень
их одновременного влияния проиллюстрирована графиком относи
-
тельной погрешности
(
рис
. 4,
график
1
),
рассчитанной по формуле
(
ε
c
)
−
B
0
= ((
f
c
L
1
)
−
B
0
−
f
T
L
1
)
/
(
f
T
L
1
)
max
с использованием данных табл
. 3.
ISSN 0236-3941.
Вестник МГТУ им
.
Н
.
Э
.
Баумана
.
Сер
. “
Машиностроение
”. 2005.
№
1 107
