Анализ выполнен в системе основных единиц
: [
МН
]
и
[
м
].
Про
-
изводные единицы приняты в соответствии с размерными функция
-
ми
,
поэтому обозначения размерности величин по ходу анализа опус
-
кались
.
Формулы коэффициентов и вспомогательных величин и их расчет
-
ные значения даны в табл
. 2.
Среди регулируемых факторов принудительный изгиб
,
реализуе
-
мый относительной силой
ζ
1
,
имеет особый статус
,
так как он использу
-
ется для оперативного регулирования поперечной разнотолщинности
.
В связи с этим целесообразно рассматривать влияние остальных регу
-
лируемых факторов на профиль рабочего валка при разных значениях
величины
ζ
1
в пределах ее возможного интервала изменения
.
При анализе формулы
(1)
используем следующие символы величин
:
f
L
1
и
f
B
0
L
1
—
размеры профиля без и с учетом
B
0
;
f
T
L
1
—
условно точный
размер профиля с учетом всех факторов
;
(
f
T
L
1
)
−
δR
— “
точный размер
”
профиля без учета радиальной деформации
δR
=
δR
L
1
+
δR
L
2
;
(
f
T
L
1
)
c
— “
точный размер
”
профиля при
γ
=
const;
(
f
c
L
1
)
−
B
0
—
размер профи
-
ля без учета
B
0
при
γ
=
const;
f
b
L
1
,
f
f
L
2
L
1
и
f
P
L
1
—
размеры профиля в
зависимости от ширины полосы
,
профиля опорного валка и силы про
-
катки без учета
B
0
при
γ
=
const;
λ
,
λ
B
0
и
λ
B
0
i
—
коэффициенты нерав
-
номерности распределения межвалкового усилия по длине бочки без
учета
B
0
(
первое приближение
),
с учетом
В
0
(
второе приближение
)
и с
учетом
В
0
после
i
-
го приближения
;
ε
x
—
погрешность расчета разме
-
ра профиля при разного рода допущениях
,
где
х
—
индекс допущения
,
соответствующий индексу допущения при
f
L
1
.
Предварительное определение возможного интервала варьиро
-
вания величиной
ζ
1
.
Этот интервал ограничивается двумя условия
-
ми
:
условием нераскрытия межвалкового стыка
,
что положено в осно
-
ву теоретических разработок
,
и прочностью шейки рабочего валка или
сроком службы подшипников в зависимости от схемы приложения сил
принудительного изгиба
.
Для определения интервала изменения
ζ
1
из первого условия следу
-
ет использовать формулу
(9)
при соблюдении неравенства
−
3
6
λ
6
1
,
5
.
Принимаем размер станочного профиля для опорных валков
f
ст
L2
=
= 153
·
10
−
6
.
Тепловой профиль найдем по упрощенной методике
[2]:
f
t
L
2
=
αR
2
(
t
0
−
t
L
)
,
(10)
где
α
л
—
коэффициент линейного расширения стали
(
α
л
= 13
·
10
−
6
,
K
−
1
[3]);
t
0
,
t
L
—
температура в середине и у края бочки
;
R
2
—
радиус
опорного валка
.
98 ISSN 0236-3941.
Вестник МГТУ им
.
Н
.
Э
.
Баумана
.
Сер
. “
Машиностроение
”. 2005.
№
1
