Для удобства анализа формулы
(1)
и
(4)
представим в виде
:
f
B
0
L
1
=
f
L
1
−
P
(1 +
ζ
1
)
γnψη
¯
b
2
+
γn
B
0
;
(6)
λ
B
0
=
λ
−
γψη
¯
b
2
¯
b
2
+
γn
B
0
,
(7)
где
f
L
1
=
P
{
(1 +
ζ
1
)[
γn
Φ
−
e
] +
a
−
γnω
} −
γnf
L
2
−
∆
h
T
b
/
2
¯
b
2
+
γn
,
(8)
λ
=
γ
(Φ
−
ω
+ (
f
L
1
+
f
L
2
)
/P
1 +
ζ
1
)
.
(9)
Размер станочного профиля опорных валков
f
L
2
при анализе зада
-
дим
.
Методика анализа влияния регулируемых факторов и сам анализ в
настоящей работе изложен на примере непрерывного широкополосно
-
го стана горячей прокатки
2000
ОАО
“
Северсталь
”.
Исходные данные
.
Геометрические размеры валков
(
см
.
рис
. 1):
D
1
= 800
мм
;
d
1
= 515
мм
;
D
2
= 1600
мм
;
d
2
= 1050
мм
;
L
= 2000
мм
;
c
1
= 450
мм
;
c
2
= 635
мм
;
b
= 1200
мм
.
Нагрузка
:
сила прокатки
P
= 10
МН
;
крутящий момент на один валок
M
кр
= 0
,
1
МНм
,
что
примерно соответствует прокатке полосы
2
,
5
×
1200
мм из низкоугле
-
родистых сталей в
12-
й клети
.
Опорные валки
—
кованые из легированной стали
,
рабочие
—
чу
-
гунные двухслойные
.
Принятые значения упругих и прочностных ха
-
рактеристик этих материалов
,
необходимых для анализа
,
приведены в
табл
. 1.
Таблица
1
Упругие и прочностные характеристики материала валков
Материал
валков
Упругие характеристики Прочностные характеристики
E
,
МПа
G
,
МПа
ν σ
−
1
,
МПа
τ
−
1
,
МПа
Сталь
21
,
5
·
10
4
8
,
2
·
10
4
0,3
—
—
Чугун
15
·
10
4
4
,
5
·
10
4
0,25 320
240
Пределы усталости
σ
−
1
и
τ
−
1
для стали в табл
. 1
отсутствуют из
-
за
ненадобности
,
так как принудительный изгиб опорных валков в работе
не анализируется
.
Для анализа приняты диаметры валков после последней переточки
:
D
1
= 760
мм
;
D
2
= 1460
мм
.
ISSN 0236-3941.
Вестник МГТУ им
.
Н
.
Э
.
Баумана
.
Сер
. “
Машиностроение
”. 2005.
№
1 97
