Таблица
5
Сравнение расчетных и экспериментальных значений силы холодной осадки
цилиндрической заготовки из стали
35X (
µ
= 0
,
3
)
d
0
,
мм
h
0
,
мм
h
,
мм
d
,
мм
F
,
мм
2
e
i
e σ
s
,
МПа
q P
,
кН
P
э
,
кН
δ
, %
10,00 11,76 4,52 16,13 204,3 0,956 0,616 1050 1,134 243 236 2,9
9,93 10,79 4,52 15,34 184,8 0,870 0,581 1030 1,127 215 216 0,5
9,95 10,82 4,51 15,42 186,7 0,875 0,583 1030 1,128 217 216 0,5
9,95 9,85 4,43 14,83 172,8 0,799 0,550 1010 1,126 196 196 0,0
9,96 8,78 4,47 13,96 153,0 0,675 0,491 980 1,117 168 169 0,6
9,96 8,91 4,49 14,04 154,7 0,685 0,496 980 1,117 169 170 0,6
возрастают
.
При определенной величине рабочего хода исчерпывается
ресурс пластичности осаживаемого материала
,
что приводит к появле
-
нию трещин в изделии
.
Поэтому для получения высококачественных
изделий необходимо определить параметры
,
требующиеся для расчета
предельного формоизменения заготовки при осадке по существующим
теориям разрушения
.
Такими параметрами являются величины накоп
-
ленной деформации
е
i
,
гидростатического давления
σ
и
,
в случае ярко
выраженной зависимости свойств материала от скорости деформации
,
интенсивности скоростей деформации
ξ
i
в опасной точке очага пласти
-
ческой деформации
.
При осадке наиболее опасной точкой является точка Б
,
расположен
-
ная посередине боковой поверхности заготовки
(
см
.
рис
. 4),
т
.
е
.
в месте
наибольшей бочкообразности
,
поскольку накопленные деформации и
алгебраическая величина гидростатического давления здесь достаточ
-
но велики
.
В нашей постановке
е
i
Б
=
е
i
А
.
Из выражения
(7)
с учетом формулы
(16)
и того
,
что
σ
ρ
=
σ
θ
,
сле
-
дует
,
что гидростатическое давление
σ
=
2
3
+
σ
z
.
Подставив сюда формулу
(15),
с учетом выражения
(17)
при
z
=
h/
2
и
ρ
=
d/
2
получим
σ
=
−
0
,
333
−
µh
d
.
(49)
Конкретные примеры прогнозирования разрушения будут приведе
-
ны в статье
,
посвященной исследованию процесса высадки
.
ISSN 0236-3941.
Вестник МГТУ им
.
Н
.
Э
.
Баумана
.
Сер
. "
Машиностроение
". 2004.
№
1 97
