Рис. 7. Отклонение профиля поверх-
ности оболочки (схема армирования
НС
[0
◦
/
−
90
◦
/
+ 90
◦
/
0
◦
]
−
◦
) после скле-
ивания с нагревом:
1
— поверхность рефлектора;
2
— по-
верхность оправки
Рис. 8. Экспериментальные (
1
) и
расчетные (
2
) отклонения аппли-
кат
Δ
Z
профиля поверхности ре-
флектора (схема армирования HC
[0
◦
/
90
◦
/
90
◦
/
0
◦
]
) после склеивания с
нагревом (
1, 2
как на рис. 7)
Для оценки точности соответствия геометрии полученной поверх-
ности заданной теоретической форме рассчитывали среднеквадрати-
ческое отклонение (СКО) поверхности в нормальном к идеальному
контуру направлении, используя полученные значения нормальных пе-
ремещений
w
. СКО двух функций
f
(
x
)
и
F
(
x
)
на множестве
n
точек
x
1
, x
2
, . . . , x
n
определяли по уравнению
Δ
n
=
vuut
1
n
n
X
i
=1
[
f
(
x
i
)
−
F
(
x
i
)]
2
.
В нашем случае одна из этих функций, характеризующая идеаль-
ный контур, тождественно равна нулю, в качестве второй функции
следует взять перемещение
w
, т.е. СКО определяется по формуле
Δ
n
=
vuut
1
n
n
X
i
=1
[
w
(
θ
i
)]
2
,
где
n
— число точек вдоль меридиана, в которых определялись пере-
мещения.
Расчетные и экспериментальные СКО для схемы армирования
[0
◦
/
−
90
◦
/
90
◦
/
0
◦
]
соответственно равны: 5,42 и 5,2 мм; для схемы
[0
◦
/
−
70
◦
/
70
◦
/
0
◦
]
— 0,075 и 0,08 мм; для схемы
[0
◦
/
−
45
◦
/
45
◦
/
0
◦
]
—
16,65 и 16,3 мм.
Для выявления рациональных схем армирования НС были рассчи-
таны обобщенные зависимости нормальных максимальных (
w
max
)
,
минимальных (
w
min
)
перемещений и значения СКО для всех схем
армирования в диапазоне от
0
◦
до
90
◦
с интервалом в
1
◦
. При
h
зап
= 10
мм,
R
опр
= 1100
мм, структуре НС
[0
◦
/
−
ϕ/ϕ/
0
◦
]
(
ϕ
—
ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2008. № 1 87
