точки
α
н
. Для определения необходимого значения
α
н
построим гра-
фики зависимости допустимой силы на ползуне КГШП по прочности
главного вала и зубчатой передачи в зависимости от угла поворота
кривошипа главного вала
α
при различных значениях номинального
угла
α
н
. По формуле Сторожева [5, 6]
М
к
=
Р
(
m
α
к
+
m
μ
к
)
,
(9)
где
М
к
— крутящий момент на главном вале пресса;
m
α
к
=
r
(sin
α
+
+
λ
sin 2
α/
2)
— идеальное приведенное относительное плечо крутя-
щего момента;
m
μ
к
=
μ
[(1 +
λ
)
r
A
+
λr
B
+
r
0
]
/r
(1+
λ
)
— приведенное
относительное плечо трения крутящего момента.
Если в формуле (9) заменим
Р
на
Р
н
,
m
α
к
на
m
α
н
к
, то получим
М
н
=
Р
н
(
m
α
н
к
+
m
μ
к
)
,
(10)
где
М
н
— номинальный крутящий момент;
m
α
н
к
— идеальное плечо при
α
=
α
н
.
В точке пересечения прямой
Р
/
Р
н
= 1
и кривой, построенной
по формуле (9),
М
к
=
М
н
. Тогда, приравняв выражения (9) и (10),
получим
P
P
н
=
m
α
н
к
+
m
μ
к
m
α
к
+
m
μ
к
=
sin
α
н
+
λ
2
sin 2
α
н
+
μ
[(1+
λ
)
R
A
+
λR
B
+
R
0
]
sin
α
+
λ
2
sin 2
α
+
μ
[(1+
λ
)
R
A
+
λR
B
+
R
0
]
,
(11)
Рис. 4. Графики допустимой силы на пол-
зуне по прочности эксцентрикового вала и
зубчатой передачи в зависимости от угла
поворота кривошипа
α
при различных зна-
чениях номинального угла недохода
α
н
:
1
и
2
— графики силы деформирования в пред-
варительном и окончательном ручьях
где
μ
— коэффициент тре-
ния в шарнирных соедине-
ниях кривошипно-ползунного
механизма пресса при жидком
смазывании и высоких зна-
чениях контактного удельно-
го давления в период рабоче-
го хода вниз при деформиро-
вании поковки.
На рис. 4 графики, постро-
енные по формуле (11), огра-
ничивают допустимую силу
Р
на ползуне по прочности зуб-
чатой передачи в зависимости
от угла кривошипа
α
при раз-
личных значениях номиналь-
ного угла
α
н
. Чем меньше при-
нятый при расчете коэффици-
ент трения
μ
, тем ниже при
прочих равных условиях от-
носительная величина
Р
/
Р
н
и
ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2007. № 4 99
