Исследование переходных процессов при динамическом нагружении упругих конструкций - page 3

+ K
M
K
M
1
. . .
K
m
+1
B
m
K
m
1
. . .
K
2
K
1
+
. . .
+
+ K
M
B
M
1
K
M
2
. . .
K
2
K
1
+ B
M
K
M
1
. . .
K
2
K
1
,
(4)
где
B
m
= Δ
s
m
B
m
+
s
m
)
2
2!
(B
m
A
m
+ A
m
B
m
)+
+
s
m
)
3
3!
(B
m
A
2
m
+ A
m
B
m
+ A
m
B
2
m
) +
. . .
;
Δ
s
m
=
s
m
s
m
1
;
K
m
= K
s
m
s
m
1
(A(
β
m
))
;
A
m
= A(
β
m
)
;
B
m
= B(
β
m
)
,
m
= 1
,
2
, . . . M
.
Третье слагаемое в уравнении (2) (вектор частного решения) также
вычисляется с помощью нормированного решения однородного урав-
нения
L = K
M
K
M
1
. . .
K
2
Q
1
+ K
M
K
M
1
. . .
K
3
Q
2
+
. . .
+
+ K
M
K
M
1
. . .
K
m
+1
Q
m
+
. . .
+ K
M
Q
M
1
+ Q
M
,
(5)
где
Q
m
=
s
m
+
A
m
s
m
)
2
2!
+
A
2
m
s
m
)
3
3!
+
. . .
!
Q(
β
m
)
.
Для уравнений с постоянными по пространственной координате
s
коэффициентами
a
ij
матрица нормированных решений уравнения (2)
определяется формулой
K
s
l
s
0
(A) = E+
A(
s
l
s
0
)
1!
+
A
2
(
s
l
s
0
)
2
2!
+
. . .
=
k
X
j
=0
A
j
(
s
l
s
0
)
j
j
!
,
(6)
где
E
— единичная матрица;
j
— количество удерживаемых членов
матричного ряда.
В соотношениях (3)–(6) аргумент
t
опущен.
Обозначив матрицу нормированных решений (3) через
R
, предста-
вив
R
,
T
и вектор
L
в блочном виде, решение по координате
s
для
i
-го участка представим в виде
U(
s
l
, t
)= R
11
+T
11
2
∂t
2
U(
s
0
, t
)+ R
12
+T
12
2
∂t
2
P(
s
0
, t
)+L
1
(
t
);
P(
s
l
, t
)= R
21
+T
21
2
∂t
2
U(
s
0
, t
)+ R
22
+T
22
2
∂t
2
P(
s
0
, t
)+L
2
(
t
)
.
(7)
ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2007. № 3 25
1,2 4,5,6,7,8,9,10
Powered by FlippingBook