Previous Page  3 / 14 Next Page
Information
Show Menu
Previous Page 3 / 14 Next Page
Page Background

Термодинамическая оценка топливной эффективности…

ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. Машиностроение. 2017. № 5

77

импульс, то положим, что сопло ПВРД работает всегда на расчетном режиме.

В этих условиях удельный импульс двигателя определяется выражением [4]

c

н

0

(1 )

,

,

у

m

m

m m

I

K v K v K K

 

 

(1)

где

K

m

— отношение расходов воздуха и топлива;

v

c

— скорость продуктов го-

рения (ПГ) на срезе сопла двигателя;

н

v

скорость набегающего потока;

коэффициент избытка воздуха в КС;

K

m

0

— стехиометрическое массовое отно-

шение воздух/топливо.

Рис. 1.

Схема гиперзвукового лайнера, оснащенного высокоскоростным ПВРД

Из (1) следует, что для определения

T

y

при заданном

K

m

необходимо опре-

делить скорость отходящих газов

v

c

. Эта скорость, так же как и другие парамет-

ры в характерных сечениях ПВРД («в», «к» и «с» — выходы из ВЗ, КС и срез соп-

ло, см. рис. 1), определялась термодинамическим расчетом рабочего процесса.

Методика термодинамического расчета.

Методика расчета рабочего про-

цесса ПВРД, предлагаемая в настоящей работе, основана на следующих упро-

щающих допущениях.

1. Поток импульса топлива на входе в КС много меньше потока импульса

воздуха.

2. Потери импульса на трение в КС малы, и ими можно пренебречь.

3. Продукты горения на выходе из КС и ниже по потоку находятся в состо-

янии химического равновесия.

4. К отдельным газам и в целом к газовой фазе применимо уравнение со-

стояния идеального газа.

5. Конденсированные компоненты ПГ не образуют между собой и с газовой

фазой растворов.

6. Давление броуновского движения частиц

k

-фазы мало.

Поскольку скорость газа во всех элементах проточного тракта ПВРД сверх-

звуковая, то термодинамический расчет сводится к последовательному расчету

ВЗ, КС и сопла. Целью расчета ВЗ являлось определение давления

p

в

, скорости

v

в

и температуры

T

в

воздушного потока за замыкающим скачком уплотнения

(СУ) трехскачкового ВЗ внешнего сжатия (рис. 2). Расчет ВЗ состоял из двух