УДК
621.7:539.3/4
А
.
М
.
Д м и т р и е в
,
А
.
Л
.
В о р о н ц о в
ОБЩАЯ ТЕОРИЯ ОСАДКИ И ВЫСАДКИ
ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ЗАГОТОВОК
.
Часть
III.
ВЫСАДКА ПОЛОЙ ЗАГОТОВКИ
Определено напряженное состояние при высадке полых цилиндриче
-
ских заготовок
.
Получены формулы для расчета основных техноло
-
гических параметров высадки и прогнозирования разрушения
.
Точ
-
ность теоретических результатов подтверждена сопоставлением
с экспериментальными данными
.
Очаг пластической деформации при высадке фланца на полой заго
-
товке представим в виде двух областей
(
рис
. 1).
В этой схеме примене
-
на цилиндрическая система координат
ρ
,
θ
,
z
с началом координат на
уровне неподвижного нижнего инструмента
.
Высаживающий инстру
-
мент движется со скоростью
v
0
.
Принимаем следующие допущения
:
материал считаем жесткопла
-
стическим
,
а упрочнение учитываем средней по очагу пластической де
-
формации величиной напряжения текучести
σ
s
;
силы контактного тре
-
ния определяем по закону Зибеля как
τ
к
=
µβσ
s
,
где
µ
—
коэффициент
трения по напряжению текучести
,
а
β
—
коэффициент Лоде
.
В решении используем относительные величины напряжений
,
от
-
несенные к
σ
s
.
Рис
. 1.
Высадка фланца на полой
заготовке
В обеих областях кинематически
возможные скорости определяются
выражениями
:
v
z
=
f
(
z
);
v
ρ
=
1
2
∂f
(
z
)
∂z
µ
ρ
−
d
2
4
ρ
¶
.
С учетом этого напряженное со
-
стояние в областях
1
и
2
определяет
-
ся выражениями
,
аналогичными полу
-
ченным в работе
[1],
но с другими по
-
стоянными коэффициентами
,
учиты
-
вающими иные граничные условия
.
Рассмотрим область
1
.
Здесь из
-
менение постоянных коэффициентов
связано с целесообразностью полу
-
чения обобщенного решения с раз
-
личными коэффициентами трения по
ISSN 0236-3941.
Вестник МГТУ им
.
Н
.
Э
.
Баумана
.
Сер
. “
Машиностроение
”. 2005.
№
1 117
