Коэффициенты давления для ламинарного пограничного слоя рас-
считывались по следующему соотношению:
С
л
р
=
k
4
q
Re
e
M
2
e
−
1
,
(1)
где
k
= 0
,
889
в точке отрыва,
к
= 1
,
778
в области “плато”, M
е
и
Re
е
— местные значения чисел Маха и Рейнольдса, полученные рас-
четным путем [6]. Результаты расчетов, приведенные в таблице, по-
казывают, что перед стабилизатором формируется отрывная зона с
углом
β
отр
4
,
5
◦
. При этом длина зоны отрыва, отсчитываемая от
начального сечения стабилизатора вверх по потоку
х
отр
= 18
. . .
20
мм.
Результаты этих расчетов удовлетворительно согласуются с данными
экспериментальных исследований.
Таблица
Re
∞
∙
10
7
, м
−
1
Re
∞
∙
10
6
, м
−
1
С
л
р
(в точке отрыва)
С
л
р
(в области “плато”)
β
отр
1,49
4,97
0,036
0,043
4
◦
52
0
2,48
8,26
0,033
0,038
4
◦
30
0
В случае несимметричного (
α
6
= 0
◦
) обтекания, по мере увеличе-
ния угла атаки наблюдается существенные и различные в зависимости
от режима течения в пограничном слое изменения распределения да-
вления по поверхности исследуемых тел, позволяющие установить
общие для данных тел закономерности, проявляющиеся в различной
степени на каждой из рассматриваемых геометрических форм. В част-
ности, в случае ламинарного пограничного слоя, по мере увеличения
угла атаки “плато” в распределении давления перемещается на подве-
тренной стороне вверх по потоку, а на наветренной — к стабилизатору,
что соответствует установленным ранее картинам течения. При тур-
булентном режиме обтекания “плато” в распределении давления
С
р
отсутствует как на наветренной, так и на подветренной сторонах тела,
причем давление увеличивается на поверхности конического стабили-
затора, а также на поверхности носовой части тела. При значительном
увеличении угла атаки (
α
>
12
◦
), в связи с указанным разделением на
подветренной стороне тела отрывной области на две изолированные
зоны в распределении давления, на этой стороне тела наблюдалось
формирование локальных продольных областей повышенного и пони-
женного давлений.
Предельными линиями тока являются векторные линии касатель-
ного напряжения на поверхности модели, определяемые уравнением
Н
1
ds/t
1
(
s, n
) =
Н
2
dn/t
2
(
s, n
)
,
(2)
22 ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2006. № 2
