В соединении с двойным базированием при нагружении одна пара
из сопрягаемых поверхностей работает в области касательных кон-
тактных перемещений, поэтому вначале необходимо определить мак-
симально возможную величину
δ
τ
max
этого перемещения по приве-
денным зависимостям, исходя из заданных режимов обработки. Затем
по величине этого перемещения оценить по нагрузочной способности
каждую из базирующих поверхностей.
Для конусного соединения нагрузку
Р
1
, приложенную на расстоя-
нии
L
, определяют из формулы (2), приравнивая
δ
0
=
δ
τ
max
:
P
1
=
δ
τ
max
B
2
β k
(
βLC
1
+
C
2
)
.
Далее определяем угол наклона
θ
0
оправки в начале стыка по фор-
муле (3)
θ
0
=
2
P
1
β
2
k
B
(2
βLC
3
+
C
4
)
.
Затем по известным зависимостям (7) находим силу
P
2
, вызываю-
щую смещение
θ
0
на торце; так как в данном случае
ϕ
=
θ
0
, то
P
2
=
θ
0
I
k
(1
−
χ
)
L
,
где
I
=
πD
4
64
−
πd
4
64
— момент инерции кольцевого стыка, мм
4
, где
D
и
d
— диаметры (см. рис. 1).
Из сопоставления сил
P
1
и
P
2
видно, какую долю общей нагрузки
P
=
P
1
+
P
2
несет каждая из соединительных поверхностей. Жест-
кости конусного
j
к
и торцевого
j
т
соединений можно определить из
выражений
j
к
=
Р
1
δ
τ
max
+
θL
и
j
т
=
P
2
θL
.
Соотношение этих жесткостей можно численно оценить после про-
ведения расчета с конкретными и реальными исходными данными, в
качестве которых для примера взяты
D
= 50
мм,
d
= 30
мм,
l
= 25
мм,
k
= 0
,
1
мкм
Н
∙
мм
−
2
,
χ
= 0
,
2
,
L
= 100
мм. Причем все расчеты для бо-
лее полной их достоверности необходимо проводить при оптимальных
параметрах соединения по следующей схеме.
1. Определяем максимальное касательное упругое контактное пе-
ремещение:
δ
τ
max
=
πS
m
(
y
2
ск
−
y
2
ст
)
16
R
2
p
=
3
,
14
∙
16
∙
0
,
08
16
∙
0
,
38
2
= 1
,
7
мкм
,
80 ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2006. № 1
