эрозии обрабатываемого материала и сниженияскорости частиц, т.е.
V
a
=
2
p
т.о
ρ
в
·
1
(1 +
k
0
+
k
о.м
)
n
,
где
k
о.м
— концентрацияобрабатываемого материала в абразивно-
жидкостном потоке, значение которой выразим формулой
k
о.м
=
ω
ρ
ρ
в
Y,
в которой
ω
— доляудаленного при обработке материала, попавшего
в абразивно-жидкостной поток;
Y
— текущее значение заглубления
абразивно-жидкостного потока.
Учитываяодновременное влияние двух механизмов, получаем вы-
ражение дляинтенсивности эрозии
J
0
=
η
(1 +
k
e
0
)
n
(1 +
k
0
+
k
о.м
)
n
k
0
k
e
0
p
т.о
p
e
т.о
3
5
⎛
⎜⎜⎝
1
1 +
γY
r
0
⎞
⎟⎟⎠
2
×
×
S
S
e
2
5
ln 1 +
p
т.о
Hν
1
(1 +
k
0
+
k
о.м
)
2
n
ln 1 +
p
e
т.о
Hν
1
(1 +
k
e
0
)
2
n
,
(5)
где
p
e
т.о
,
q
e
,
S
e
,
d
e
0
,
k
e
0
— фиксированные технологические режимы обра-
ботки, выбранные в проведенном эксперименте по определению угла
α
=
α
e
и эмпирической константы
η
.
Полученнаяформула дляинтенсивности удаленияметалла при ги-
дроабразивной обработке учитывает влияние основных технологиче-
ских параметров: рабочего давления
p
т.о
, подачи
S
, расхода абразива
q
(
k
0
)
и диаметра сопла
d
0
.
Однако указанные механизмы влияния на интенсивность эрозии
обрабатываемого материала не равнозначны. Опыт подсказывает, что
первый механизм значительно сильнее второго. Но это подлежит про-
верке.
Упрощение соотношения(5) осуществим в два этапа. На первом
этапе примем насыщение струи обрабатываемым материалом несуще-
ственным. Тогда соотношение (5) примет вид
J
0
≈
J
0
0
1 + (2
γY
)
/r
0
{
1
−
βY
}
,
(6)
где
β
=
⎡
⎢⎢⎣
3
n
5(1 +
k
0
)
+
2
n
1 +
Hν
p
т.о
ln 1 +
p
т.о
Hν
⎤
⎥⎥⎦
ωnρ
ρ
в
1
.
ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2012. № 1 111
