константы
μ
=
ρ
(
S
e
)
3
5
tg
α
e
k
e
0
√
2
ρ
в
p
e
т.о
(1 +
k
e
0
)
n
3
5
ln 1 +
p
e
т.о
Hν
1
(1 +
k
e
0
)
2
n
,
а длянахожденияинтенсивности эрозии на поверхности обрабатыва-
емого материала получим соотношение
J
0
0
=
η
k
0
k
e
0
p
т.о
p
e
т.о
1 +
k
e
0
1 +
k
0
n
3
5
S
S
e
2
5
ln 1 +
p
т.о
Hν
1
(1 +
k
0
)
2
n
ln 1 +
p
e
т.о
Hν
1
(1 +
k
e
0
)
2
n
,
(4)
где
η
=
J
0
e
0
=
S
e
tg
α
e
;
α
e
— экспериментально установленное значение
угла касательной к фронту резанияв окрестности лицевой поверхно-
сти при значении подачи
S
e
;
k
0
=
1
2
2
√
2
π
q
d
2
0
√
ρ
в
p
т.о
2
+
+
2
√
2
π
q
d
2
0
√
ρ
в
p
т.о
2
+
1
4
2
√
2
π
q
d
2
0
√
ρ
в
p
т.о
4
≈
2
√
2
π
q
d
2
0
√
ρ
в
p
т.о
;
ρ
в
— плотность воды;
n
=
1
2
,
1
3
— соответственно длябаланса импульса
и энергии.
По мере внедренияабразивно-жидкостной струи в тело обрабаты-
ваемого материала интенсивность его эрозии
J
0
снижается. Можно
назвать два механизма сниженияинтенсивности эрозии.
Первый механизм связан с тем, что при выходе струи из сопла
формируетсярасходящеесядвижение
r
=
r
0
+
γY,
которое возбуждаетсяперепадом давлений на оси струи и ее свобод-
ной поверхности, где
r
0
,
r
— начальный и текущий радиусы струи;
Y
— заглубление струи в тело обрабатываемого материала,
γ
— угол
конусности струи. Доказательством существованиятакого механизма
может служить независимость параметра
γ
от типа обрабатываемо-
го материала. При этом сравнение параметра
γ
должно происходить
дляобработки различных материалов при одних и тех же рабочих
давлениях и расходе (концентрации) абразива.
Другим механизмом сниженияинтенсивности эрозии
J
0
являет-
сявозможное насыщение абразивно-жидкостного потока продуктами
110 ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2012. № 1
