Исключив в выражениях
(16)–(19)
перемещения и напряжения
,
после
преобразований получим зависимость
N
i
−
1
−
α
i
N
i
+
β
i
N
i
+1
=
Q
i
.
(20)
В формуле
(20)
приняты следующие обозначения
:
α
i
= 1 +
β
i
+
K
(
i
−
1)
p
l
i
κ
(
i
)
1
F
1
+
κ
(
i
)
2
F
(
i
)
2
!
;
β
i
=
K
(
i
−
1)
p
K
(
i
)
p
;
Q
i
=
−
K
(
i
−
1)
p
l
i
κ
(
i
)
1
T
F
1
+
κ
(
i
)
3
pR
o
;
(21)
κ
(
i
)
1
=
c
(
i
)
11
−
c
(
i
)
21
;
κ
(
i
)
2
=
c
(
i
)
22
−
c
(
i
)
12
;
κ
(
i
)
3
=
b
(
i
)
1
−
b
(
i
)
2
.
На основании зависимости
(20)
составим систему уравнений для
практически важного случая
,
когда
n
= 3
.
Учитывая
,
что
N
1
=
T
,
N
4
= 0
,
будем иметь
−
α
2
N
2
+
β
2
N
3
=
Q
2
;
N
2
−
α
3
N
3
=
Q
3
−
β
3
T.
)
Решив эту систему уравнений
,
получим
N
2
=
Q
2
α
3
+
β
2
(
Q
3
−
β
3
T
)
β
2
−
α
2
α
3
;
N
3
=
Q
2
+
α
2
(
Q
3
−
β
3
T
)
β
2
−
α
2
α
3
.
(22)
Силы
,
действующие на кольцевые ребра
,
будут равны
P
1
=
N
2
;
P
2
=
N
3
−
N
2
=
(1
−
α
3
)
Q
2
+ (
α
2
−
β
2
)(
Q
3
−
β
3
T
)
β
2
−
α
2
α
3
;
P
3
=
(
β
2
−
α
2
α
3
)
T
−
Q
2
−
α
2
(
Q
3
−
β
3
T
)
β
2
−
α
2
α
3
.
(23)
С помощью формул
(19), (22)
и
(23)
можно рассчитать на проч
-
ность композитную ЭИВ
.
Для материалов металлического патрубка и
кольцевых ребер в качестве условия начала пластического деформи
-
рования целесообразно использовать критерий Хубера
–
Мизеса
.
При
анализе деформирования тонкостенной силовой оболочки из волокни
-
стого КМ с полимерным связующим удовлетворительные результаты
можно получить
,
воспользовавшись критерием максимальных напря
-
жений
[5].
Такой подход позволяет прогнозировать нагрузку
,
при кото
-
рой образуются пластические деформации в металлических элементах
ISSN 0236-3941.
Вестник МГТУ им
.
Н
.
Э
.
Баумана
.
Сер
. “
Машиностроение
”. 2005.
№
3 61
