Рис. 8. Зависимость коэффициента интенсивности напряжений
f
(
a/r
)
от отно-
сительного размера области интенсивного высвобождения энергии
(
a/r
)
:
(кривая
1
) и экспериментальные точки
◦
— для просверленных отверстий [2]; кривая
2
— для проколотых отверстий (22);
— испытание кольцевых образцов
на основе принципа суперпозиции запишем величину допустимых на-
пряжений
σ
к.прк
=
σ
вк
f
(
a/r
)
+ (
ε
р
−
ε
и
)
E
к
Δ
ϑ
и
ϑ
в
cos
2
θ
и
.
(21)
Из выражения (21) находим коэффициент интенсивности напряже-
ний для проколотых отверстий
K
прк
(
a/r
) =
σ
вк
σ
к.прк
=
f
(
a/r
)
1 +
f
(
a/r
)(1
−
ε
и
/ε
р
)(Δ
ϑ
и
/ϑ
в
) cos
2
θ
и
.
(22)
Расчетная величина коэффициента
K
прк
(
a/r
)
графически предста-
влена кривой
2
на рис. 8. Если диаметр индентора
d
и
= 0
, то
Δ
ϑ
и
= 0
и коэффициент
K
прк
(
a/r
) =
f
(
a/r
)
. Если диаметр индентора равен
предельной величине
d
и
=
d
m
, то
ε
и
=
ε
р
и коэффициент
K
прк
(
a/r
)
снова равен
f
(
a/r
)
.
Приращение коэффициента армирования волокон
Δ
ϑ
и
, относи-
тельную деформацию нити
ε
и
и силу в крайних по стрелке раскола
нитях
N
и
в районе проколотых отверстий диаметром
d
и
6
d
m
находят
из выражений (3), (4), (8) и (16), представленных в виде
Δ
ϑ
и
= Δ
ϑ
m
r
d
и
cos
θ
и
d
m
cos
θ
m
, ε
и
=
N
и
E
н
s
ϑ
в
ρ
в
T
в.н
,
d
и
cos
θ
и
2
=
x
и
Z
0
tg
θ
x
dx,
N
и
=
d
и
2
2
k
τ
p
сж
+
4
√
2
15
А
N
(1 + 2
k
τ
)
ϑ
в
Δ
ϑ
m
√
d
m
cos
θ
m
(
y
и
)
3
/
2
!
,
(23)
а остальные параметры определяют из предельных уравнений (18),
(19) и (20) для угла наклона нити, заданного уравнением
θ
x
=
αx
0
,
5
.
ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2007. № 3 45
