Феноменологическая модель пробивания керамических преград
ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. Машиностроение. 2016. № 6
65
На поверхности среза в условиях плоской деформации имеем
ср сж
сж
3 0, 58 .
Для вычисления силы
F
кон
отрыва материала преграды по конической по-
верхности разложим действующее на этой поверхности напряжение на нор-
мальное
n
и сдвиговое τ (см. рис. 2). Тогда
кон
sin cos
,
n
F
S
где
S
кон
—
площадь конической трещины, представляющей собой усеченный
конус.
Основные геометрические характеристики этого конуса следующие:
/ 2
r d
— радиус верхнего основания;
/ 2 tg
R d h
— радиус нижнего основания;
/ tg
l h
— длина образующей;
кон
S
l R r
— площадь боковой поверх-
ности.
Считаем, что в предельных условиях на поверхности конической трещины
нормальное напряжение отрыва
n
достигает предела прочности на растяже-
ние
р
, а касательное — предела прочности на сдвиг при одноосном растяжении
р
2 .
Окончательно выражение для силы отрыва приобретает следующий
вид:
р
кон
р
1 tg
sin
cos
cos
2
dh h
F
d
.
(2)
Характер разрушения преграды при ее пробивании будет зависеть от соот-
ношения сил
F
ср
и
F
кон
. Если
F
ср
<
F
кон
, то преграда чаще всего пробивается по
механизму срезания и последующего выбивания цилиндрической пробки. При
F
ср
≥
F
кон
пробитие преграды происходит с разрушением преграды в конической
области и последующим выбиванием разрушенного материала. Максимальный
угол раствора α выбиваемого из преграды конуса можно найти из уравнения
F
ср
=
F
кон
. Приравнивая правые части соотношений (1) и (2), получаем уравнение
для определения
:
р
р
сж
1 tg
sin
cos
0, 58 cos .
2
h
d
Поделив обе части этого уравнения на cos
и
р
, получим квадратное урав-
нение относительно tg
:
сж
2
р
tg
1 0, 5 tg 0, 58
0, 5 0.
h
h
d
d
Корни этого уравнения могут быть определены по соотношению
2
сж
р
tg
1 0, 5
1 0, 5
4 0, 58
0, 5 .
2
d
h
h
h
h
d
d
d
(3)