Previous Page  7 / 20 Next Page
Information
Show Menu
Previous Page 7 / 20 Next Page
Page Background

О.Б. Белоногов

10

ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. Машиностроение. 2016. № 5

В процессе проведения экспериментов для измерения расходов использо-

вали мерный цилиндр (2-2000, ГОСТ1770–74), имеющий

погрешность

измере-

ний емкости 0,5 %, и электронный секундомер

(СТЦ-1, ТУ 25-07.1353–77) с по-

грешностью отработки времени 0,01 с, что при максимальном времени измере-

ния в 100 с дает погрешность измерения времени 0,1 %. Погрешность измерения

расхода —

это сумма погрешностей измерения заполнения емкости и времени,

т. е. 0,5 % + 0,1 % = 0,6 %. Для измерения давления жидкости использовали мано-

метры (МТИФ, 0…100 кПа, 0…1 МПа и 0…10 МПа, ТУ 4212-114-64115539–2014)

с погрешностью 0,6 %. Для измерения перемещения золотникового плунжера

использовали измерительный комплекс, состоящий из датчика линейных пере-

мещений ЛДТ-109 и фазочувствительного выпрямителя с погрешностью изме-

рения 1 % в диапазоне перемещений ±0,5 мм. Для измерения частоты вращения

гильзы ЗГР использовали

э

лектронно-счетный частотомер (Ч3-85/3R), имею-

щий погрешность измерения частоты 5

10

–8

%. Таким образом, суммарная по-

грешность измерений в процессе проведения экспериментов составляла ~3,4 %.

Математический метод обработки результатов экспериментов с враща-

ющимися гильзами.

Из выражений (6) и (7) следует, что определить, как изме-

няются коэффициенты сжатия ε

н(с)

потоков в дроссельных окнах вращающихся

гильз ЗГР и углы β

н(с)

истечения в них

экспериментально практически невоз-

можно, поэтому были приняты допущения, позволяющие упростить задачу:

– вращение гильзы не вызывает изменение степени сжатия потоков жидко-

сти в дроссельных окнах, а только увеличивает путь трения частиц жидкости

вдоль стенок дроссельного окна;

– при проведении экспериментов кавитационные процессы на выходах

дроссельных окон отсутствуют.

В этом случае влияние возможного изменения коэффициента сжатия ε

н(с)

потока в дроссельном окне может быть учтено в силу получаемого угла β

н(с)

ис-

течения потока в нем.

В рамках предложенной модели процесса течения жидкости через дрос-

сельные окна вращающейся гильзы обработку результатов экспериментов про-

водили, решая системы нелинейных алгебраических и трансцендентных урав-

нений, получаемых из выражений (6) и (7) относительно β

н

и β

с

.

Для случаев проливок наливных и сливных дроссельных окон алгоритм вы-

числения безразмерных параметров и углов истечения потоков заключался в

решении следующих систем нелинейных алгебраических и трансцендентных

уравнений.

1.

Уравнения площади проходного сечения:

 

2 2

н(с)

о

з.н з

з

S b X X h

— для наливного (сливного) дроссельного окна прямоугольной формы [4],

где

о

b

— ширина дроссельного окна;

з.н

X

— начальное открытие дроссельного