Таблица 2
Сравнение результатов расчета удельной силы холодного выдавливания
полой толстостенной детали из стали 15 с экспериментальными данными
s
R
e
i
σ
s
, МПа
q
, МПа
q
э
, МПа
δ
, %
0,00
2,41
0,000
300
973
1000
2,7
0,35
3,65
0,124
434
1560
1500
3,9
0,75
4,20
0,210
508
1958
2000
2,1
1,50
4,82
0,329
589
2482
2500
0,7
2,25
5,29
0,417
636
2870
2800
2,4
2,60
5,49
0,452
652
3023
3000
0,8
полученной для кривой упрочнения
4
, показанной на рис. 37, с. 52
из работы [7]. Последовательно используя формулы (49), (47) и (35),
находим результаты, представленные в табл. 2.
Подчеркнем, что использованные нами в примерах 1 и 2 аппрок-
симации применялись в целях облегчения автоматизированного вы-
полнения расчетов с помощью ЭВМ. Те же самые результаты можно
получить и без данных аппроксимаций, переводя найденные накоп-
ленные деформации в относительные и выбирая соответствующие им
значения напряжений текучести непосредственно с указанных кривых
упрочнения. Продемонстрируем такой путь вычислений в двух следу-
ющих примерах.
Пример 3
. Определить изменение удельной силы по ходу холодно-
го выдавливания полой толстостенной детали из отожженной стали 10
пуансоном с плоским торцом и сравнить расчетные значения с экспе-
риментальными, приведенными в табл. 3 (соответствуют рис. 51, с. 441
справочника [6]).
Таблица 3
Сравнение результатов расчета удельной силы холодного выдавливания
полой толстостенной детали из отожженной стали 10 с экспериментальными
данными
s
R e
i
e
σ
s
, МПа
q
, МПа
q
э
, МПа
δ
, %
0,4 3,74 0,136 0,127
460
1670
1600
4,2
0,8 4,25 0,219 0,197
530
2059
1950
5,3
1,2 4,60 0,286 0,249
570
2328
2250
3,4
2,0 5,15 0,390 0,323
600
2652
2600
2,0
2,8 5,60 0,470 0,375
620
2920
2900
0,7
Решение
. Поскольку торец пуансона плоский, то принимаем
μ
1
= 0
,
5
и
μ
2
= 0
,
1
. Опять используем коэффициент упрочнения
k
у
= 0
,
95
. Определение напряжения текучести отожженной стали 10
ISSN 0236-3941. ВестникМГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2012. № 3 55
