Таблица 3
Параметры упрочнения материалов [2]
Материал
σ
T
0
, МПа
n
K
, МПа
Сталь 10
300
0,60
400
Сталь 40
350
0,48
525
Сталь 50
400
0,47
623
12Х18Н9Т
410
0,70
974
17Х18Н9
600
0,70
1024
АМГ1
100
0,58
188
Д16
450
0,31
125
М1
250
0,58
300
Л80
100
0,70
730
Л59
175
0,64
500
ВТ1
440
0,54
450
ВТ6
820
0,37
1480
напряжение:
σ
ост
= (
σ
T
0
+
Kε
n
θ
)
−
3
2
(
σ
T
0
+
Kε
n
θ
) =
−
1
2
(
σ
T
0
+
Kε
n
θ
)
,
которое, по методике Е.А. Попова, определяет угол пружинения:
Δ
α
α
=
σ
T
0
E
3 + 2
Kε
n
θ
σ
T
0
⎛
⎜⎜⎝
1
R
нар
6
R
вн
6
−
1
+ 1
⎞
⎟⎟⎠
.
Например, дляхромоникелевых сталей среднее отношение
ε
n
θ
σ
T
0
=
= 2
·
0
,
251
0
,
7
= 0
,
76
при
R
1
.
6
R
2
.
6
= 1
,
67
, тогда
Δ
α
α
=
500
1
,
9
·
10
5
(3 + 2
·
0
,
76)
1
0
,
67
+ 1 = 0
,
0296
.
Таким образом, дляравнополочных уголков угол пружинения
составит
Δ
α
= 1
,
8
◦
. . .
2
,
7
◦
. Поэтому с некоторым запасом на по-
следующую правку окончательно угол гибки принимаетсяравным
α
= 87
,
5
◦
. . .
88
◦
. Учитывая, что к концу процесса гибки будет увели-
чиватьсяупрочнение металла, т.е. в нем будут накапливатьсяостаточ-
ные напряжения от влияния предыдущих калибров, поэтому следует
примерно до четвертого калибра более интенсивно подгибать кромки
заготовки, а затем нагрузку снижать (табл. 4).
Далее с учетом изменениягеометрии и утоненияполосы рассчи-
тываетсякалибровка. Предварительно (см. табл. 1) аппроксимируем
92 ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2012. № 2
