10 / 16
— числа Re
∗
потока в наливном (сливном) окне по выражению [3]
Re
= (4
Q
н(с)
) / (
n
Π
н(с)
ν
);
— относительного открытия дроссельного окна
χ
по выражению [9]
χ
=
X
з
/h
з
,
где
h
з
=
R
г
−
R
п
(
R
г
— радиус внутренней поверхности гильзы,
R
п
—
радиус пояска золотникового плунжера);
— углов истечения потоков для наливных дроссельных окон пря-
моугольной и сегментной форм по выражениям
β
н.п
=
β
л.н.п
+
K
Re
(
β
т.н.п
−
β
л.н.п
)
и
β
н.c
=
β
л.н.c
+
K
Re
(
β
т.н.c
−
β
л.н.c
)
согласно [15], где
β
н.п
и
β
н.с
— углы истечения потоков в сечени-
ях наливных дроссельных окон прямоугольной и сегментной форм;
β
л.н.п
=
spl
(
χ, h
з
)
и
β
л.н.с
=
spl
(
χ, h
з
)
— те же углы при лами-
нарном режиме течения рабочей жидкости, определяемые сплайн
интерполяцией-экстраполяцией;
β
т.н.п
=
spl
(
χ, h
з
)
и
β
т.н.с
=
spl
(
χ, h
з
)
—
то же при турбулентном режиме течения рабочей жидкости;
— углов истечения потоков для сливных дроссельных окон прямо-
угольной и сегментной форм по выражениям
β
c.п
=
β
л.с.п
+
K
Re
(
β
т.с.п
−
β
л.с.п
)
и
β
c.с
=
β
л.с.с
+
K
Re
(
β
т.с.с
−
β
л.с.с
)
согласно [15], где
β
c.п
и
β
c.c
— углы истечения потоков в сечени-
ях сливных дроссельных окон прямоугольной и сегментной форм;
β
л.с.п
=
spl
(
χ, h
з
)
и
β
л.с.с
=
spl
(
χ, h
з
)
— те же углы истечения по-
токов при ламинарном режиме течения рабочей жидкости, опреде-
ляемые сплайн интерполяцией-экстраполяцией;
β
т.с.п
=
spl
(
χ, h
з
)
и
β
т.с.с
=
spl
(
χ, h
з
)
— то же при турбулентном режиме течения рабочей
жидкости; здесь
K
Re
— коэффициент режима течения рабочей жидко-
сти в дроссельном окне, определяемый выражением [15]
K
Re
=
0
при Re
≤
100;
spl
(
Re
)
при
100
<
Re
<
600;
1
при Re
≥
600;
— коэффициента расхода потока в наливном (сливном) окне по обоб-
щенному выражению [9]
μ
н(с)
=
Q
н(с)
nS
н(с)
q
2
/ρ
q
|
p
н(с)
−
p
p(c)
|
;
(15)
52 ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2015. № 3