С учетом уравнений
(4)
и
(3)
находим соотношение сопротивлений
фазных обмоток
R
Π
R
Λ
=
I
д
,
Λ
w
Π
I
д
,
Π
w
Λ
(
5
)
и потерь в меди
∆
P
м
,
Π
∆
P
м
,
Λ
=
I
2
д
,
Π
R
Π
I
2
д
,
Λ
R
Λ
=
I
д
,
Π
w
Π
I
д
,
Λ
w
Λ
.
(
6
)
Нетрудно установить
,
что соотношения между объемами меди и пло
-
щадями окна стали
,
в данном случае
,
совпадают с соотношением
(6):
V
м
,
Π
V
м
,
Λ
=
S
Π
S
Λ
=
I
д
,
Π
w
Π
I
д
,
Λ
w
Λ
,
(
7
)
где
V
м
,
Π
,
V
м
,
Λ
,
S
Π
,
S
Λ
—
объемы меди и площади сечения окна стали при
прямоугольной и треугольной формах фазного тока соответственно
.
В табл
. 2
приведено сравнение значений
S
0
,
Π
и
S
0
,
Λ
,
R
Π
и
R
Λ
,
∆
P
∗
м
,
Π
и
∆
P
∗
м
,
Λ
,
V
м
,
Π
и
V
м
,
Λ
рассматриваемых режимов работы ВИД
.
Таблица
2
Сравнение основных параметров ВИД при работе на
исследуемых и базовом режимах
Показатель
Положение точки номинального режима
на механических характеристиках рис
. 1
Π
“
а
”
Λ
“
в
” (2)
Π
“
в
”(3)
j
∗
1
0,8
0,8
S
∗
0
1
1
1,475
R
∗
1
1
0,339
∆
P
∗
M
1
0,64
0,472
∆
V
∗
M
1
1
0,738
Примечание
:
j
∗
—
плотность тока в проводнике фазы
;
S
∗
0
—
сече
-
ние проводника
;
R
∗
—
сопротивление фазы
;
∆
P
∗
м
,
∆
V
∗
м
—
потери
в меди и объем меди
.
Как видно из табл
. 2,
при переходе ко второму варианту исполнения
ВИД увеличение сечения проводника
S
∗
0
пропорционально изменению
действующего значения тока фазы
I
∗
д
(
∼
20 %
)
при уменьшении вдвое
числа витков ведет к снижению сопротивления фазы ВИД
R
∗
почти в
2,4
раза
.
В результате
,
несмотря на
20 %-
ный рост действующего зна
-
чения тока фазы
,
потери в меди уменьшаются примерно на
8,5 %.
При
этом объем меди уменьшается примерно на
30 %.
Таким образом
,
выбор расчетного
(
номинального
)
режима работы
ВИД на нелинейном участке механической характеристики при тре
-
угольной форме фазного тока ведет к снижению амплитуды фазного то
-
ISSN 0236-3941.
Вестник МГТУ им
.
Н
.
Э
.
Баумана
.
Сер
. “
Машиностроение
”. 2005.
№
1 41
