одном и том же диаметре жиклера
—
d
ж
= 3
·
10
−
3
м для трех значе
-
ний длины разгонной трубы
(
¯
L
тр
= 10
—
рис
. 3,
а
и
4,
а
;
¯
L
тр
= 20
,
2
—
рис
. 3,
б
и
4,
б
;
¯
L
тр
= 36
—
рис
. 3,
в
и
4,
в
).
Приведенные распределения
V
и
(
ρV
2
)
по поперечному сечению
трубы соответствуют следующим режимам работы НЭУ
:
двухфазный
поток
—
˙
m
т
= 0
,
04
кг
/
с
(
1
—
˙
m
2
= 0
,
0027
кг
/
с
;
2
—
˙
m
2
= 0
,
0038
кг
/
с
;
3
—
˙
m
2
= 0
,
0055
кг
/
с
);
однофазный поток
—
˙
m
т
= 0
(
4
—
˙
m
2
= 0
,
0027
кг
/
с
;
5
—
˙
m
2
= 0
,
0038
кг
/
с
;
6
—
˙
m
2
= 0
,
0055
кг
/
с
);
однофазный поток
—
˙
m
т
= 0
и
˙
m
2
= 0
(
зависимости
7, 8
и
9
).
Кроме того
,
в целях выявления влияния повышения концентрации
твердого материала в двухфазном потоке на эффективность разгона
этого материала на рис
. 3,
б
и
4,
б
штриховыми линиями показаны про
-
фили
V
I
и
(
ρV
2
)
I
,
полученные при
¯
L
тр
= 20
,
2
и
d
ж
= 6
,
5
мм
,
т
.
е
.
при
увеличенных расходах
˙
m
т
и
˙
m
2
,
но при неизменном расходе
˙
m
0
эжек
-
тирующего газа
(
зависимости
10
—
˙
m
т
= 0
,
06
кг
/
с
,
˙
m
2
= 0
,
0062
кг
/
с и
11
—
˙
m
т
= 0
,
˙
m
2
= 0
,
0062
кг
/
с
).
Анализ приведенных распределений
V
и
(
ρV
2
)
показывает
,
что при
всех исследованных режимах работы НЭУ газодинамические харак
-
теристики потока в поперечном направлении выходного сечения раз
-
гонной трубы плавно изменяются со снижением значений
V
и
(
ρV
2
)
вблизи стенки трубы вследствие трения
.
В случае двухфазного потока
вместе с твердым материалом через выходной участок НЭУ поступает
некоторое количество вторичного эжектируемого газа
.
Причем с уве
-
личением длины разгонной трубы для обеспечения одного и того же
расхода твердого материала необходимо с помощью регулятора
7
(
см
.
рис
. 1)
повышать расход
˙
m
2
эжектируемого воздуха
.
Добавление же к
рабочему потоку вторичного газа приводит к возрастанию скорости и
потока импульса
(
см
.
рис
. 3
и
4,
зависимости
4, 5, 6
)
по сравнению с
режимом течения при
˙
m
2
= 0
(
зависимости
7, 8, 9
),
что связано с отме
-
ченными ранее
,
с одной стороны
,
повышением суммарного расхода га
-
за в разгонной трубе
[6],
а с другой
—
снижением в этом случае потерь
давления рабочего газа на начальном участке трубы
,
где реализуется
весьма сложная структура течения
.
При подаче в НЭУ твердого материала происходит существенное
уменьшение величин
V
и
(
ρV
2
)
вследствие передачи части кинетиче
-
ской энергии газового потока частицам материала
(
см
.
рис
. 3, 4,
зависи
-
мости
1, 2, 3
).
При этом с увеличением расхода
˙
m
т
твердого материала
,
при прочих равных условиях
,
по необходимости возрастает и расход
˙
m
2
эжектируемого газа
,
и
,
как следствие
,
наблюдается увеличение значе
-
ний
V
и
(
ρV
2
)
газовой фазы потока
(
см
.
рис
. 3
и
4,
поз
.
11
),
что должно
способствовать повышению эффективности разгона частиц измельчае
-
мого материала
.
ISSN 0236-3941.
Вестник МГТУ им
.
Н
.
Э
.
Баумана
.
Сер
. “
Машиностроение
”. 2004.
№
4 51
