постоянный расход материала
˙
m
т
обеспечивался сменными жиклера
-
ми
10
с различными диаметрами
d
ж
проходного сечения
,
а также путем
регулирования разрежения во входном патрубке НЭУ посредством ре
-
гулятора
7
.
Затем
,
на втором этапе измерений
,
при том же режиме работы НЭУ
,
но при отсутствии твердого материала и открытом клапане
8
с помо
-
щью регулятора
7
в патрубке
6
устанавливалось то же разрежение
,
что
и на первом этапе измерений
.
Этим обеспечивался подсос в НЭУ эжек
-
тируемого газа с тем же массовым расходом
˙
m
2
,
что и на первом эта
-
пе измерений вместе с твердым материалом
.
После этого проводились
измерения тех же характеристик потока
,
в том числе
p
0
i
в выходном
сечении разгонной трубы
.
При этом расход эжектируемого
(
вторично
-
го
)
потока определялся как разность суммарного расхода воздуха через
разгонную трубу на первом этапе измерений и расхода только эжекти
-
рующего газа
˙
m
0
при закрытом регуляторе
7
и том же давлении тормо
-
жения в форкамере рабочего сопла НЭУ
.
По результатам двух указанных этапов измерений с использова
-
нием приведенной методики определяли средние значения потока ко
-
личества движения однофазного
(
ρV
2
)
I
ср
и газовой фазы двухфазного
(
ρV
2
)
II
ср
потоков
,
по разности которых вычисляли осредненную ско
-
рость
V
т
частиц твердого материала
V
т
=
c
(
ρV
2
)
I
ср
−
(
ρV
2
)
II
cp
d
F
тр
/
˙
m
т
.
При таком способе определения
V
т
принимаются следующие до
-
пущения
:
потери давления
(
и
,
соответственно
,
количества движения
эжектирующего газа
)
на смешение со вторичным потоком
,
на трение
газа о стенки разгонной трубы и потери давления на выходе из нее в
двухфазном потоке такие же
,
как и в однофазном потоке
,
т
.
е
.
в отсут
-
ствии измельчаемого материала
,
что представляется вполне допусти
-
мым
,
учитывая
,
что разность между скоростями однофазного и двух
-
фазного потоков не превышает
20 %.
Кроме того
,
не учитываются поте
-
ри на смешение газового потока с твердым материалом
,
на трение газа о
частицы материала
,
на трение последних о стенки разгонной трубы
,
на
взаимодействие частиц между собой и их частичное разрушение ввиду
незначительности этих факторов и трудности их учета
.
В результате проведения испытаний в исследованном диапазо
-
не определяющих параметров были получены распределения газо
-
динамических характеристик потока в выходном сечении разгонной
трубы
.
В качестве примера на рис
. 3
и
4
приведены профили скоро
-
стей
V
и потоков количества движения
(
ρV
2
)
,
полученные при од
-
ном и том же режиме работы сопла эжектирующего газа
—
при
p
0
=
= 5
·
10
5
Па и одинаковом расходе твердого материала
,
т
.
е
.
при
48 ISSN 0236-3941.
Вестник МГТУ им
.
Н
.
Э
.
Баумана
.
Сер
. “
Машиностроение
”. 2004.
№
4
