принимается равной нулю (ГИИ условно выключаются) и из решения
системы (1) находятся потоки падающего излучения, обусловленные
собственным излучением нагреваемой поверхности
Q
пад3
i
(Λ)
.
Полученные таким образом потоки (9) и
Q
пад3
i
(Λ)
складываются и
вычисляются потоки спектрального результирующего излучения (2).
После этого рассчитывается температурное поле нагреваемого образца
и значение температуры на его поверхности. Указанная процедура
повторяется в итерационном процессе решения сопряженной задачи
РКТ до достижения заданного момента времени.
При необходимости выделения из суммы потоков (9) падающе-
го потока в виде прямого излучения ГИИ
Q
пад1
i
(Λ)
рассматривается
вариант расчета без экрана, а значение поглощательной способности
поверхности ГИИ
A
k
(Λ)
принимается равным единице.
Результаты расчетов в диапазоне мощностей ГИИ, характерных
для тепловых испытаний материалов, показывают, что вклад
Q
пад3
i
(Λ)
в баланс падающих потоков становится заметным при температурах
нагреваемой поверхности выше 1000 K.
В расчетах тепловых режимов образцов, испытываемых в условиях
радиационного нагрева, применяются методы, основанные на исполь-
зовании спектральных или интегральных характеристик излучения.
Расчеты с использованием интегральных характеристик экономичнее
по затратам времени, но при этом необходимо соблюдать определен-
ные условия, обеспечивающие идентичность температурных полей,
найденных тем и другим методом. Достаточным условием идентично-
сти температурных полей в нагреваемом образце при прочих одинако-
вых условиях теплообмена может служить равенство потоков резуль-
тирующего излучения на его фронтальной (нагреваемой) поверхности,
рассчитанных с использованием спектральных (
Q
рез
сп
i
)
и интегральных
(
Q
рез
ин
i
)
характеристик излучения:
Q
рез
сп
i
(
τ
) =
Q
рез
ин
i
(
τ
)
, i
= 1
,
2
, . . . , n,
(10)
или равенства их плотностей, если
F
1
=
F
2
=
. . . F
n
:
q
рез
сп
i
(
τ
) =
q
рез
ин
i
(
τ
)
.
(11)
Используя введенные ранее определения составляющих баланса
падающих потоков с учетом возможности конвективного теплообмена
на фронтальной поверхности, имеем
q
рез
сп
i
(
τ
) =
Λ
(2)
Z
Λ
(1)
A
1
(Λ)
q
пад1
i
(Λ
, τ
)
d
Λ+
+
Λ
(2)
Z
Λ
(1)
A
2
(Λ)
q
пад2
i
(Λ
, τ
)
d
Λ +
Λ
(2)
Z
Λ
(1)
A
3
(Λ)
q
пад3
i
(Λ
, τ
)
d
Λ
−
38 ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2007. № 4
