Background Image
Previous Page  5 / 14 Next Page
Information
Show Menu
Previous Page 5 / 14 Next Page
Page Background

Рис. 1. Схема теплового нагруже-

ния “горячей” оболочки ГИИ

Полученную в таких условиях тер-

мостойкость образцов стекла можно,

по-видимому, использовать в качестве

наиболее “жесткого” критерия веро-

ятности разрушения изделия из него

в конкретных условиях теплового на-

гружения.

Термостойкость реальных изделий

из стекла определяется совокупно-

стью его термических свойств (те-

плопроводностью, теплоемкостью, ко-

эффициентом термического расшире-

ния), а также размерами, формой изде-

лия, состоянием поверхности, режимом охлаждения и другими факто-

рами. Тонкостенные и округлые изделия из стекла более термостойки,

чем толстостенные [12].

Приведенные сведения о термостойкости кварцевых стекол и сте-

кол из сапфира показывают, что разрушение сапфировых оболочек

водоохлаждаемых ГИИ, вероятнее всего, будет происходить при су-

щественно более низких температурах, нежели трубчатых оболочек

из кварцевого стекла. Температурное состояние последних и причины

их разрушения достаточно хорошо изучены теоретически и экспери-

ментально [5, 24].

В настоящей работе поставлена задача исследования достижимо-

го уровня температуры и ее перепадов, возникающих в оболочках

мощных ГИИ, выполненных из лейкосапфира, с учетом особенностей

теплофизических и оптических свойств этого материала.

Постановка задачи исследования.

Рассмотрим задачу определе-

ния температурного поля тонкой цилиндрической оболочки водоохла-

ждаемого трубчатого ГИИ, схема теплообмена которой показана на

рис. 1, заменив ее плоской стенкой.

Допущение о возможности указанной замены обосновано в рабо-

те [25], в которой показано, что для частично прозрачных материалов

такая замена приводит к меньшей погрешности, чем для непрозрач-

ных при прочих равных условиях. Дифференциальное уравнение и

граничные условия, описывающие температурное поле в стенке, сфор-

мулируем в виде

d

dx

Λ (

T

)

dT

dx

+

k

(

T

)

q

л,0

e

k

(

T

)

x

= 0;

(2)

Λ(

T

)

dT

dx

x

=0

=

q

т

;

(3)

Λ(

T

)

dT

dx

x

=

h

=

α

ж

(

T

2

T

ж

)

,

(4)

ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение” 2015. № 4 53