Рис
. 1.
Зависимость величины максимальной относительной погрешности
∆
η
г
1max
от относительного подогрева газа
(
Т
∗
г
1
−
Т
г
)
в КСППГ при различных
значениях суммарного коэффициента избытка воздуха за ОКС
расчетах рассматривались режимы работы ОКС с
η
г
= 0
,
93
при этом
расходы топлива
(
типа керосина с
Q
р
н
= 43960
кДж
/
кг
;
L
0
= 14
,
7
кг
/
кг
)
в обеих камерах балансировались таким образом
,
чтобы при заданных
подогревах газа в КСППГ
(
Т
∗
г
1
−
Т
∗
г
)
можно было обеспечить рас
-
четное
(
по традиционному уравнению
(4))
значение
η
г
1
,
равное
0,98;
параметры
Т
∗
г
= 1030
K;
Т
∗
т
= 300
K;
Т
0
= 288
K;
С
р
т
=
C
p
п
.
н
=
= 2
,
1
кДж
/(
кг
·
K)
считались постоянными
.
Сравнивая два крайних значения вероятной погрешности
(∆
η
г
1
)
min
и
(∆
η
г
1
)
max
,
выявили
,
что расчет
η
г
1
,
согласно данным работы
[3],
для
реальных конструкций КСППГ
,
в том числе и микрофакельных
(
с пара
-
метром
К
≈
1
),
и в реальных диапазонах как первичного
,
так и вторич
-
ного подогрева газов
,
как правило
,
будет сопровождаться существен
-
ным завышением результата
(
см
.
рис
. 1),
так как не учтена возможность
догорания в КСППГ продуктов недожога топлива
,
идущих из ОКС
.
Это
подтверждают данные
,
приведенные на рис
. 2
и полученные при экс
-
периментальных исследованиях полноты сгорания топлива в модели
КСППГ
,
работающей с предвключенным генератором горючих газов
—
ОКС
,
при механическом недожоге топлива в обеих камерах
.
Если предположить
,
что двухкамерное ТСУ работает при
η
г
= 0
,
98
и
K
∼
0
,
то учет энтальпии продуктов недожога по состоянию газа
перед и за КСППГ практически не отразится на погрешности подсчета
коэффициентов
η
г
1
или
η
1
г
1
.
Аналогичный вывод можно сделать и для
случая работы системы при более низкой полноте сгорания топлива в
ОКС
(
см
.
табл
. 1).
96 ISSN 0236-3941.
Вестник МГТУ им
.
Н
.
Э
.
Баумана
.
Сер
. “
Машиностроение
”. 2004.
№
3
