Рис. 6. Зона термического разрушения материала П5-2:
а
— осевое сечение образца;
б
— схема зоны разрушения
Рис. 7. Эмпирические зависимости радиусов характерных зон (
а
) и толщины
коксового слоя на фронте каверны (
б
) от времени нагрева:
r
Σ
c
∙
10
2
=
−
0
,
04 + 0
,
094
√
t
,
ρ
xx
= 0
,
98
;
r
к
c
∙
10
2
=
−
0
,
064 + 0
,
048
√
t
,
ρ
xx
= 0
,
97
;
ρ
xx
— коэффициент корреляции
деструкции относительно оси больше, чем в случае стеклотекстоли-
та СТЭФ, и для детального описания зоны деструкции необходимо
ввести еще один параметр — радиус зоны деструкции в плоскости
сечения фронта разрушения
r
к
c
(рис. 6,
б
).
На рис. 7,
а, б
приведены зависимости геометрических параметров
зоны разрушения от времени нагрева, а на рис. 8,
а,б
— зависимости
массовых характеристик процесса разрушения, которые качественно
подобны аналогичным зависимостям для материала СТЭФ. Таким
образом, в случае хаотически армированного материала также име-
ет место стационарная форма зоны термического разрушения, и для
характеристики процесса разрушения может быть использован огра-
ниченный набор параметров.
Как видно из рис. 8,
а
при
t
a
≥
3
. . .
5
с устанавливается квазистаци-
онарный режим разрушения относительно суммарного уноса массы.
Поэтому, как и работе [3], энергоемкость процесса разрушения можно
характеризовать эффективной теплотой абляции
I
ef
=
q
0
/
(
dm
Σ
/dt
)
.
В рассматриваемом случае
q
0
=
P/S
к
= (3
,
5
±
0
,
15)
∙
10
4
кВт/м
2
(
P
—
измеренная мощность излучения в пучке,
S
к
— площадь сечения кавер-
ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2007. № 2 21
