3 / 9
Обработка экспериментальных данных может быть выполнена по
следующему алгоритму [12].
После преобразований соотношения (2), получим равенство
lg
˙
ε
i
˙
ε
j
lg
σ
j
σ
k
σ
ijk
вт
−
σ
k
σ
ijk
вт
−
σ
j
!
lg
˙
ε
j
˙
ε
k
lg
σ
i
σ
j
σ
ijk
вт
−
σ
j
σ
ijk
вт
−
σ
i
= 1
,
(3)
где индексы
i, j, k
указывают номер эксперимента.
В результате решения трансцендентного уравнения (3) определятся
σ
ijk
вт
по каждой комбинации данных результатов трех испытаний. Затем
вычисляется среднее значение
σ
вт
.
Из соотношения
n
ij
=
lg
˙
ε
i
˙
ε
j
lg
σ
i
σ
j
σ
вт
−
σ
j
σ
вт
−
σ
i
(4)
определяем значения
n
ij
по всем комбинациям (
˙
ε
i
, σ
i
) и (
˙
ε
j
, σ
j
), затем
находим среднее значение
n
.
Полученные значения
σ
вт
и
n
используются для вычисления
D
i
по
формуле
D
i
= lg
t
p
i
σ
i
σ
вт
−
σ
i
n
σ
−
17
вт
,
(5)
а затем — для вычисления среднего значения
D
. Параметр
А
опреде-
ляется из зависимости (2).
Приведенным алгоритмом обработаны результаты испытаний на
ползучесть образцов стали марки 08Х16Н11М3-ПД при температуре
600
◦
С.
Образцы и порядок проведения испытаний соответствовали ГОСТ
3248–81 и ГОСТ 10145–81. Результаты испытаний приведены в
табл. 1. Для стали 08Х16Н11М3-ПД (при 600
◦
С) при обработке
данных табл. 1 по формулам (2)–(5) получены следующие значения
искомых параметров:
σ
вт
= 273
,
4
МПа,
n
= 2
,
238
,
D
=
−
36
,
957
,
А
= 2
,
0725
∙
10
−
6
.
Результаты испытаний на ползучесть образцов жаропрочной стали
08Х16Н11М3-ПД при температуре 650
◦
С приведены в табл. 2. Зна-
чения искомых параметров для стали 08Х16Н11М3-ПД при 650
◦
С
получены при обработке данных табл. 2 по формулам (2)–(5):
σ
вт
=
= 182
,
9
МПа,
n
= 1
,
754
,
D
=
−
34
,
151
,
А
= 6
,
025
∙
10
−
6
.
20 ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2015. № 2