СН
4
+ О
2
— 98%, для CO + O
2
— 86%. При этом увеличение темпера-
туры стенки камеры относительно начальной температуры для РД на
H
2
+ O
2
составило 2. . . 8
◦
С.
Очевидно, что такой способ организации рабочего процесса в ка-
мере является перспективным, но данные об экспериментах, приведен-
ные в работе [10], являются недостаточными для выводов о тепловой
эффективности такого способа организации охлаждения. Время огне-
вых запусков РДМТ не вполне достаточно для определения полноты
сгорания и удельного импульса, и не позволяет судить о стационарном
тепловом состоянии стенки камеры сгорания.
Исследования по изучению влияния угла подачи охладителя на
эффективность завесного охлаждения проводились в работах [11–14]
(рис. 6,
б
). Результаты экспериментальных исследований свидетель-
ствуют о том, что с увеличением угла подачи охладителя эффектив-
ность завесы уменьшается, достигая минимума при радиальном вдуве.
Это объясняется размытием завесы основным потоком из-за разности
направлений течения и расходов.
Влияние интенсивности турбулентности охладителя в щели и
основного потока было рассмотрено в работах [15, 16]. Изменение
интенсивности турбулентности охладителя в щели с 5,5 до 9,5% сла-
бо влияет на эффективность завесного охлаждения [15], тогда как
увеличение интенсивности турбулентности основного потока с 3,2 до
22% существенно уменьшает эффективность завесного охлаждения
[16]. Результаты этих работ могут быть ограничено применимы для
РДМТ, так как в качестве основного потока использовался азот с тем-
Рис. 6. Схема способов подачи охладителя:
а
— высота щели и толщина стенки с щелью;
б
— угол выхода охладителя;
в
–
радиальный и тангенциальный способы подачи охладителя
88 ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2014. № 1
