на выходе
,
в работе
[3] —
на
±
0
,
1
шага от его задней кромки
),
все
авторы отмечают
,
что при определенных соотношениях параметров
,
подбираемых экспериментально
,
двухрядные диффузоры позволяют
уменьшить коэффициенты потерь и расширить диапазон устойчивой
работы
.
Нагрузку между рядами во всех случаях необходимо распре
-
делять равномерно
.
Что касается профилирования отдельных рядов
,
то самым распро
-
страненным способом является профилирование средней линии по ду
-
ге или по двум дугам окружности
,
сопрягаемым в области горла
.
Наи
-
более полно этот поход описан в работе
[2].
В соответствии с рекомендациями работы
[2]
для получения вы
-
соких аэродинамических качеств
,
относительный диаметр диффузора
выбирают в пределах
¯
D
д
= 1
,
5
. . .
1
,
7
,
причем чем меньше угол по
-
тока
α
31
на входе в диффузор
,
тем меньше
¯
D
д
.
Относительный диа
-
метр первого ряда
¯
D
1
=
D
41
D
31
=
Q
¯
D
д
,
угол раскрытия меридиональ
-
ного контура
γ
m
= 4
. . . .
6
◦
.
Суммарный угол поворота в диффузоре
∆
α
Σ
= 8
. . .
12
◦
,
густота решетки
b/t
= 1
,
9
. . .
2
,
2
,
степень расшире
-
ния первого ряда
¯
F
1
=
F
41
F
31
= 1
,
7
. . .
2
,
1
при суммарной степени рас
-
ширения
¯
F
Σ
= 3
,
0
. . .
4
,
5
.
Достаточно широкий диапазон изменения основных геометриче
-
ских параметров диффузора создает некоторую неопределенность их
выбора
,
кроме того
,
отдельные рекомендации носят качественный ха
-
рактер
.
Причиной этого является
,
с одной стороны
,
ограниченный объем
экспериментальных данных
,
с другой стороны
, —
сложность их обоб
-
щения по геометрическими параметрам
.
Это можно объяснить тем
,
что
в отличие от плоских решеток
,
диагональные и радиальные решетки
являются трехмерными
(
пространственными
).
Вместе с тем
,
в области осевых компрессоров накоплен богатый
экспериментальный материал
,
касающийся выбора параметров профи
-
лирования
,
основанный на продувках плоских решеток и восходящий
еще к Хауэллу
.
Этот подход позволяет выбрать оптимальную густоту
решеток с точки зрения рациональных требований
(
максимального ка
-
чества
,
номинального угла поворота
,
полудиапазона и т
.
д
.)
в зависимо
-
сти от углов поворота
∆
α
и угла выхода решетки
α
2
л
(
рис
. 2).
Поэтому можно считать целесообразным при профилировании про
-
странственных решеток максимально использовать опытные данные и
рекомендации для осевых решеток
,
по крайней мере
,
в рамках одного
ряда
.
Основным методом
,
с помощью которого делались эти попытки
,
является метод конформных отображений
[1, 5].
108 ISSN 0236-3941.
Вестник МГТУ им
.
Н
.
Э
.
Баумана
.
Сер
. “
Машиностроение
”. 2004.
№
4
