эжекции НЭУ
.
При этом для определения расхода эжектирующего газа
использовали соотношение
[5]:
m
0
=
πD
2
кр
/
4 [2
/
(
k
+ 1)]
1
k
−
1
p
2
kp
0
ρ
0
/
(
k
+ 1)
,
где
D
2
кр
= 8
d
2
c
при восьми отверстиях в сопловом блоке
14
(
см
.
рис
. 1).
В результате проведенных экспериментов в исследованном диапа
-
зоне изменения определяющих параметров
(
p
0
,
β
к
,
ϕ
с
,
m
)
получены
распределения
V
,
ρV
,
ρV
2
в различных сечениях разгонной трубы
.
При
этом следует отметить
,
что профили удельного массового расхода
(
ρV
)
практически идентичны соответствующим профилям скорости
V
по
-
тока
,
поскольку в данном случае изменения плотности потока в попе
-
речных сечениях разгонной трубы незначительны
.
В качестве примера на рис
. 4
и
5,
а
приведены профили
(
ρV
)
х
в
поперечном сечении разгонной трубы
,
отстоящем от среза сопл на ве
-
личину
x
=
х
/D
р
= 10
,
для двух значений давления
р
0
,
близких к
нижнему и верхнему пределам его рабочего диапазона
,
при
m
= 1
и
m
= 0
.
В частности
,
на рис
. 4
приведены распределения
ρV
= (
ρV
)
х
для НЭУ с прямым блочным соплом
(
см
.
рис
. 1,
б
)
при
β
к
= 6
◦
(
кривые
1–4
)
и
β
к
= 15
◦
(
кривые
5–8
).
Здесь же для сопоставления даны про
-
фили удельного массового расхода для НЭУ с
β
к
= 15
◦
и со звуко
-
вым кольцевым щелевым соплом с
D
кр
= 0
,
0102
м
(
кривые
9–12
).
На
рис
. 5,
а
показаны профили
(
ρV
)
х
для НЭУ с закруткой потока с по
-
мощью блочных сопл с отклонением осей отдельных сопл
ϕ
с
= 7
,
5
◦
при
β
к
= 6
◦
(
кривые
1–4
),
а также кососрезанных сопл с
ϕ
с
= 21
◦
при
β
к
= 6
◦
(
кривые
5–8
)
и при
β
к
= 15
◦
(
кривые
9–12
).
Рис
. 4.
Профили удельного массового расхода газа в разгонной трубе НЭУ с пря
-
мым блочным соплом
34 ISSN 0236-3941.
Вестник МГТУ им
.
Н
.
Э
.
Баумана
.
Сер
. "
Машиностроение
". 2003.
№
3
