Решение уравнения имеет вид
U
=
ρδ
∗
2
g
2
μ
1
−
e
−
2
μt
ρδ
∗
2
.
(5)
Подставляя (5) в уравнение (4), получаем
δ
t
=
δ
exp
−
ρδ
∗
2
gt
μH
×
×
exp
−
2
g
H
ρδ
∗
2
2
μ
2
1
−
exp
−
2
μt
ρδ
∗
2
.
(6)
При
2
μt
ρδ
∗
2
1
выражения (5) и (6) примут вид
U
=
gt
1
−
μt
ρδ
∗
2
;
δ
t
=
δe
−
gt
2
H
1
−
2
μt
3
ρδ
∗
2
.
(7)
Если существуют ограничения по допустимому выносу электро-
лита из процессной ванны (
δ
доп
)
, то из соотношения (3) можно опре-
делить ограничение на скорость извлечения деталей из процессной
ванны:
V
gρδ
2
доп
ω
2
1
μ
.
(8)
Уравнения (6)–(8) образуют модель стекания раствора с поверх-
ностей деталей, которую можно использовать для расчета времени
экспозиции подвески с деталями над ванной.
Важными характеристиками интенсивности и качества промывки
являются закономерности изменения концентраций
C
i
во времени, ко-
торые в соответствии с данными работ [2, 6] для струйной и погруж-
ной промывок описываются соотношениями:
C
i
=
C
i
−
1
exp(
−
α
стр
t
стр
)
, C
i
=
C
i
−
1
exp(
−
α
пог
t
пог
)
,
где
α
стр
и
α
пог
— константы промывки при известном времени промыв-
ки, которые могут быть найдены из экспериментальных данных
α
стр
= 0
,
576
и
α
пог
= 0
,
00217
,
с
−
1
.
Последняя константа получена из графика изменения концентра-
ции электролита на поверхностях деталей при промывке погружением
(рис. 3).
Однако время фактического воздействия струй на точку поверхно-
сти деталей равно
2
d/v
, поэтому
α
∗
стр
=
α
стр
t
стр
V
2
d
= 263
c
−
1
.
80 ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2010. № 4
