11 / 14
β
н.п
=
β
л.н
+
K
Re
(
β
т.н.п
−
β
л.н
);
β
н.с
=
β
л.н
+
K
Re
(
β
т.н.с
−
β
л.н
);
β
c.п
=
β
л.c
+
K
Re
(
β
т.с.п
−
β
л.с
);
β
c.c
=
β
л.c
+
K
Re
(
β
т.с.с
−
β
л.c
)
,
где
β
л.н
и
β
л.c
— углы истечения потока в сечениях наливного и сливно-
го дроссельных окон при ламинарном режиме течения рабочей жидко-
сти;
β
т.н.п
и
β
т.н.с
— углы истечения потока в сечениях наливных дрос-
сельных окон прямоугольной и сегментной форм при турбулентном
режиме течения рабочей жидкости;
β
т.с.п
и
β
т.с.с
— то же для сливных
дроссельных;
K
Re
— коэффициент режима течения рабочей жидкости
в дроссельном окне.
Для наиболее точной аппроксимации зависимостей углов истече-
ния потоков от относительного открытия дроссельных окон и отно-
сительного зазора между пояском золотникового плунжера и гильзой
может быть применен метод сплайн-интерполяции–экстраполяции, в
соответствии с которым зависимости можно представить в виде:
β
л.н
= spl (
χ, h
z
);
β
л.c
= spl (
χ, h
z
);
β
т.н.п
= spl (
χ, h
z
);
β
т.н.с
= spl (
χ, h
z
);
β
т.с.п
= spl (
χ, h
z
);
β
т.с.с
= spl (
χ, h
z
);
K
Re
=
0
при Re
≤
100;
spl (
Re
)
при
100
<
Re
<
600;
1
при Re
≥
600
.
Заключение.
1. Разработаны, изготовлены и применены для иссле-
дований новые устройства для определения углов истечения потоков
рабочей жидкости в дроссельных окнах золотниковых ГР со стацио-
нарными гильзами, отличающиеся плоской прозрачной моделью зо-
лотникового ГР, в наливной, рабочей и сливной камерах которых с
помощью осей и пар растяжных элементов установлены флажковые
флюгеры, защищенные патентами РФ.
2. Разработан и применен для идентификации новый способ опре-
деления углов истечения потоков, отличающийся возможностью опре-
деления углов истечения, близких к интегральным, не только по вели-
чине открытия дроссельного окна, но и по глубинам наливной, рабо-
чей и сливной камер, защищенный патентом РФ.
ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение” 2015. № 1 45