где
h
o
=
η
1
/
3
ξ
K
−
1
/
3
Δ
p
K
2+
m
3
m
— относительная высота “разбухания” не-
оребренного кольцевого канала с ИТ (без учета
k
h
)
;
k
h.p
= (
k
h
cos
β
)
−
m
+2
3
t
t
−
1
t
+
h
p
−
1
t
1
−
m
3
— коэффициент увеличения высоты оребренного тракта.
Этот коэффициент корреляции можно оценить численным рас-
четом на чувствительность к параметрам оребрения при
n
= 0
,
8
,
m
=
−
0
,
25
для случая допустимо ожидаемого значения
k
h
=
=
D
1
+
h
D
1
+
h
гл
= 1
,
1
. . .
1
,
2
по формуле
k
h.p
= (
k
h
cos
β
)
−
0
,
583
∙
t
0
,
583
t
+
h
p
−
1
0
,
417
.
t
−
1
.
Так, произведение
(
k
h
cos
β
)
−
0
,
583
(при
β
= 0
. . .
45
и
k
h
= 1
,
1
. . .
1
,
2)
оценивается максимально значением 1 + 16%, что менее существен-
но по сравнению с остальными составляющими коэффициента кор-
реляции. Остальные составляющие этого коэффициента в форме
t
0
,
583
t
+
h
p
−
1
0
,
417
.
t
−
1
в исследованном диапазоне
t
= 2
. . .
8
и
h
p
= 0
,
5
. . .
10
показали в итоге достаточно высокие значения от 1,3
до 4.
По совокупности всех составляющих характер изменения ко-
эффициента корреляции
k
h.p
представлен на рис. 5, откуда следует,
Рис. 5. Характер изменения коэффици-
ента увеличения высоты тракта с ро-
стом относительной высоты ребер для
различных шагов оребрения
t
что даже при прочих равных
условиях сравнения (
K
Δ
p
,
K
m
,
η
ξ
приравниваются к единице)
сама постановка оребрения да-
же без увеличения коэффициен-
та гидравлического сопротивле-
ния приводит к существенному
возрастанию необходимой высо-
ты тракта.
Таким образом, проведенное
исследование показало, что при-
менение оребрения в тракте охла-
ждения с точки зрения его тепло-
вой эффективности (по значению
теплосъема) в широком диапазо-
не высот тракта оправдано толь-
ко для относительно низких зна-
чений числа Bi (для высокотеп-
лопроводного материала ребер с
120 ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2013. № 3
