5 / 12
соосные двухкомпонентные центробежно-центробежные форсунки с
заглубленным центральным каналом генераторного газа, а пристеноч-
ный ряд состоит из струйно-центробежных форсунок. Пристеночная
завеса организовывалась так же, как в первом варианте. Сопоставле-
ние результатов этих расчетов позволит определить изменения, про-
исходящие в ядре потока и пристеночной зоне при замене струйно-
центробежных форсунок ядра на центробежно-центробежные, обес-
печивающие лучшее смешение и выгорание компонентов топлива.
Рассмотрим результаты расчетов.
Вариант 1. Камера с однотипными струйно-центробежными
форсунками.
Результаты расчетов приведены на рис. 1–3. Простран-
ственная картина линий тока на начальном участке КС приведена на
рис. 1. Видна сложная структура течения, образующегося при истече-
нии струй из каналов форсунок и их взаимодействии в объеме КС.
Отметим наличие обратных токов, примыкающих к огневому днищу
вокруг каналов форсунок, вихревых структур между струями и пере-
теканий газа в поперечных направлениях.
Более детальную информацию о картине течения в сечениях ка-
меры
Z
=
const, проходящих через осевые линии форсунок и между
форсунками, можно получить из рис. 2, на котором приведены проек-
ции линии тока газовой фазы. Длина обратного тока, примыкающего
к боковой стенке и огневому днищу камеры, составляет
∼
18
мм. Эво-
люция вихревых структур в сечениях
X
=
const видна из рис. 2,
в
, на
котором приведены проекции линий тока в поперечных сечениях. По-
ля температуры
Т
в сечениях КС
Z
=
const, проходящих через осевые
линии форсунок, и в сечениях
Х
=
const приведены на рис. 3. Видно,
что первоначально круговые на выходе из форсунок струи, испытыва-
ют растяжение и сжатие во взаимно-перпендикулярных диагональных
направлениях.
Соотношение компонентов и температура в пристеночной зоне сна-
чала растут, а в районе сечения
X
∼
40
мм снижаются вследствие по-
дачи завесы из горючего.
Вариант 2. Камера с центробежно-центробежными форсунка-
ми в ядре потока и струйно-центробежными форсунками в при-
стеночной зоне.
Результаты расчетов приведены на рис. 4–6. Про-
странственная картина линий тока на начальном участке КС приведена
на рис. 4. Протяженность обратных токов, примыкающих к огневому
днищу, вокруг каналов форсунок сократилась, поперечные перетека-
ния газа в ядре потока активизировались по сравнению с вариантом 1.
На рис. 5 приведены линии тока газовой фазы в сечениях каме-
ры
Z
=
const, проходящих через осевые линии форсунок и между
форсунками. Вследствие большего значения тангенциального момен-
та количества движения струй ядра, существенно изменился процесс
64 ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2016. № 2