Рис. 4. Распределение температуры
окружающей среды со стороны вну-
тренней стенки относительно охла-
дителя (
Т
окр2
) и средней по сечению
температуры охладителя (
Т
охл
) вдоль
оси камеры двигателя
главные положения которой подробно изложены в работах [10, 11]. Ре-
зультаты расчета для рассматриваемой камеры ЖРД, которые впослед-
ствии использовались при постановке граничных условий, приведены
на рис. 4.
Осреднение температуры охладителя по сечению осуществлялось
в соответствии с формулой
Т
ср
=
n
X
i
=1
(
S
i
T
i
)
S
сум
,
где
Т
ср
— средняя температура охладителя по сечению;
S
сум
— пло-
щадь сечения;
i
— порядковый номер участка, в пределах которого
температура считается постоянной;
n
— общее число участков разби-
ения (совпадает с числом контуров);
S
i
— площадь
i
-го участка;
T
i
—
температура охладителя на
i
-м участке.
Начальные и граничные условия, при которых проводилось чи-
сленное исследование, приведены в табл. 3 и составлены на основе
результатов тепловых расчетов (см. рис. 4).
Таблица 3
Начальные и граничные условия расчета участка № 1 (коллектора)
Наименование параметра
Численное значение
Давление во входном сечении (
р
вх
)
26,4МПа
Температура во входном сечении (
Т
охл
)
108 K
Температура окружающей среды со стороны
наружной стенки коллектора (
Т
окр1
)
293 K
Температура со стороны внутренней стенки
коллектора (
Т
окр2
)
Принимается по распределению
в соответствии с рис. 4
Суммарный массовый расход охладителя
(
m
охл
)
9,7 кг/с
Рассмотрение результатов расчета начнем с анализа газодинами-
ческой структуры потока в коллекторе № 1. В процессе расчета по-
лагалось, что теплообмен охладителя осуществляется через две по-
верхности: с внешней средой посредством наружной стенки (рис. 3,
а
,
8 ISSN 0236-3941. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. “Машиностроение”. 2014. № 6
