Рис
. 3.
Экспериментальные зависимости
(
от плотности мощности первого им
-
пульса лазерного излучения
,
λ
и
∼
1
,
06
мкм
;
параметры второго детонационно
-
го лазерного импульса
—
I
0
2
∼
2
·
10
7
Вт
/
см
2
;
τ
и
∼
1
,
2
·
10
−
6
с
):
коэффициент монохроматичности потока
ε
на срезе двухкаскадного
1
и однокаска
-
дного инжектора
2
;
среднемассовая скорость
˜
v
потока на срезе
3
;
удельная масс
-
расходная характеристика двухкаскадного инжектора
4
((CH
2
)
n
-
мишень
,
L
1
= 50
мм
,
L
2
= 70
мм
,
D
= 20
мм
)
в камере нагрева и ускорения
II,
существенно зависит от размерных
соотношений
D/L
камер и профилей аблирующей мишени инжекто
-
ра
,
спектрально
-
энергетических и динамических параметров лазерных
импульсов в цуге
.
Изменяя длительность
τ
u
1
и форму
(
крутизну пе
-
реднего и заднего фронтов
)
первого лазерного импульса и временную
задержку
(
∆
t
2
)
инициирования оптического пробоя и пространствен
-
ную локализацию зоны генерации лазерной детонационной волны
L
2
,
ограниченные условиями достижения максимального расхода
˙
m
(∆
t
2
)
вещества
,
можно обеспечить условия вовлечения в цикл радиационно
-
газодинамического нагрева более
∼
90
%
всей поступившей в мишен
-
ную камеру парогазовой среды
.
Экспериментально определенные значения среднемассовых скоро
-
стей
˜
v
потока на срезе инжектора
(
рис
. 4)
и коэффициента монохрома
-
тичности потока
ε
(
см
.
рис
. 3)
даже в неоптимальных пространственно
-
временных условиях развития ЛДВ и размерных соотношений лабора
-
торных моделей рабочих камер превышают достигнутые в эрозионных
инжекторах однокаскадных схем с испарительным механизмом генера
-
ции на
∼
25
%
и
∼
30
%
соответственно
.
Эффективность преобразования энергии лазерного излучения
Е
л
в
кинетическую энергию ударной волны
(
ЛДВ
)
характеризует удельный
механический импульс
I
м
/
Е
л
(
как и симметрию газодинамического
воздействия в камерах инжектора
[6]).
Задача оптимизации термоме
-
118 ISSN 0236-3941.
Вестник МГТУ им
.
Н
.
Э
.
Баумана
.
Сер
. “
Машиностроение
”. 2004.
№
4
